Структура реального течения

Поток В идеальном вентиляторе и структура реального течения. Влияние конструктивного исполнения [c.64]

СТРУКТУРА РЕАЛЬНОГО ТЕЧЕНИЯ [c.85]

Осесимметричное деформационное течение. Рассмотрим установившуюся конвективную диффузию растворенного в потоке веш ества к поверхности сферической капли в поле осесимметричного деформационного течения [29]. Как отмечено во введении, наряду с поступательным потоком такое течение является примером сравнительно простого движения вязкой жидкости, которое используется при модельном описании широкого класса реальных течений (течение с растяжением в теории турбулентности, поток вблизи оси диффузора или конфузора и т. п.). Аналогичная структура потока встречается и в некоторых прикладных задачах магнитной гидродинамики (см., например, [70]). [c.43]

Но только после тщательных измерений Шмидта и Бекмана [89], выполненных для случая течения воздуха, прилегающего к нагретой вертикальной поверхности, стало ясно, что структура течения в виде тонкого слоя образуется также и в интенсивных тепловых течениях, индуцированных выталкивающей силой. Уравнения переноса в пограничной области, выведенные на основе этих измерений, проще уравнений (2.2.1) — (2.2.4). Они описывают реальное течение намного лучше, чем уравнения (2.2.6) и (2.2.7). Автомодельное решение этих уравнений сразу же было найдено Польгаузеном и приведено в той же статье Шмидта и Бекмана [89]. Расчет сделан для воздуха при Рг == 0,733. В автомодельном решении расчет упрощается в сплу того, что хну можно заменить одной пространственной координатой г = = л х,У)- Уравнения в частных производных превращаются в обыкновенные дифференциальные уравнения. В течение последних десятилетий для расчета разнообразных видов переноса, вызванного выталкивающей силой, широко использовалось понятие пограничной области . Многие из наиболее общих случаев расчетов такого рода рассмотрены в настоящей книге. [c.69]

Модели структуры потоков, как правило, имеют мало общего с реальным течением обрабатываемой среды. Однако они достаточно просты и при их правильном построении достаточно точно отражают реальный физический процесс. Модели структуры потоков позволяют обобщить особенности гидродинамики различных по конструкции аппаратов. [c.622]

При рассмотрении реального конвективного течения, более сложного, чем система параллельных прямых валов, и несущего на себе отпечаток начальных и граничных условий, естественно попытаться описать структуру этого течения локально-периодическим решением с локальным волновым вектором к, непрерывно и медленно изменяющимся в горизонтальной плоскости. Введем медленные переменные [c.55]

Как и в других сходных ситуациях, понимание динамики развития этого типа трехмерного взаимодействия существенно облегчается при использовании упрощенных геометрий, которые позволяют детально исследовать основные механизмы течения. При этом конструктивные особенности реальных входных устройств, как правило, не моделируются. Такие конфигурации обычно состоят из генератора скачка, например, острого или затупленного клина (киля), установленного на плоской пластине. Взаимодействие скачка уплотнения, генерируемого клином, с турбулентным пограничным слоем, формирующимся на пластине, приводит к трехмерной структуре. Определяющими параметрами, характеризующими структуру такого течения, являются число Рейнольдса, число Маха, угол отклонения клина (либо число Маха по нормали к скачку или к первичной линии стекания), а также свойства исходного пограничного слоя. В зависимости от значений этих параметров взаимодействие может быть достаточно сильным, вплоть до образования отрыва пограничного слоя. Основной особенностью таких течений является формирование вихревой структуры, обнаруженной как экспериментальными, так и расчетными исследованиями. Доминирующее движение вихря характеризуется его вращением против часовой стрелки, если смотреть вдоль оси вихря из точки пересечения передней кромки расположенного слева от наблюдателя клина и плоской пластины. [c.310]

Не смотря на чрезвычайную грубость такого предположения, оно позволяет в некоторых случаях правдоподобно описывать крупномасштабную структуру турбулентного течения. Полученное решения представляет в этом случае ламинарный аналог реального течения, так как получаемые профили скорости соответствуют ламинарным, а не турбулентным режимам течения. Значения турбулентной вязкости часто превышают при этом молекулярную вязкость на многие порядки. Так, например, для задач описания крупномасштабных течений в атмосфере принимают значения турбулентной вязкости в диапазоне 10 "Ш, в то время как молекулярная кинематическая вязкость воздуха равна 2 10 " с (т.е. различие составляет 7-9 порядков ). [c.103]

Информация о полях скорости и давления, необходимая для решения задач о распределении и превращении веществ в реакционных аппаратах, часто может быть получена из рассмотрения чисто гидродинамической стороны проблемы. Огромное разнообразие реальных течений жидкости, подчиняющихся одним и тем же уравнениям гидродинамики, обусловлено множеством геометрических, физических и режимных факторов, определяющих область, тип и структуру течения. Классификацию течений для описания их специфических свойств можно произвести различными способами. Например, широко распространена классификация течений по величине важнейшего режимно-геометрического параметра — числа Рейнольдса Ке течения при малых числах Рейнольдса [178], течения при больших числах Рейнольдса (пограничные слои [184]), течения при закритических числах Рейнольдса (турбулентные течения [179]). Следует заметить, что такая классификация имеет важный методический смысл, поскольку определяет малый параметр, Ке или Ке , и указывает надежный метод решения нелинейных гидродинамических задач — метод разложения по малому параметру. Не отрицая плодотворность такой классификации течений, в данной книге будем исходить не из математических и вычислительных удобств исследователя гидродинамических задач, а из практических потребностей технолога, рассчитывающего конкретный аппарат с почти предопределенным его конструкцией типом течения реагирующей среды. В этой связи материал по гидродинамике разбит на две главы. В первой из них рассматриваются течения, определяемые взаимодействием протяженных текучих сред со стенками аппарата или между собой течения в пленках, трубах, каналах, струях и пограничных слоях вблизи твердой поверхности. Во второй главе рассматривается гидродинамическое взаимодействие частиц различной природы (твердых, жидких, газообразных) с обтекающей эти частицы дисперсионной средой. [c.9]

Наибольшую же важность с позиций возможного упрощения основных механизмов механического переноса представляет пренебрежение хотя бы одной составляющей поперечной дисперсии. За редким исключением, это позволяет свести реальный пространственный массовый поток к двумерному или даже одномерному. При анализе подобной возможности и путей ее реализации необходимо совокупно учитывать многие факторы, основными среди которых, наряду с характером фильтрационной картины, являются 1) степень развития поперечной (плановой и профильной) дисперсии 2) характерные расстояния и время переноса 3) неоднородность, гетерогенность среды роль последнего фактора (частично уже учтенного при построении фильтрационной картины) пока опустим. Тогда исходным здесь является анализ пространственной структуры фильтрационного течения. [c.485]

При различных условиях анодного процесса образуется своя определенная, зависящая от этих условий структура пленки, которая в течение времени ее роста не изменяется существенно, если условия анодирования остаются постоянными. Известно также, что пленки, полученные при различных режимах анодирования, обладают вполне определенными физико-химическими и механическими свойствами. Поэтому естественно предположить определенную связь между структурой пленки и некоторыми ее свойствами пористостью, твердостью, сопротивлением износу истиранием, адсорбционной емкостью, сопротивлением коррозии и др. Следует указать, что идеальная (принципиальная) структура окисной пленки (см. схему ее на рис. 2) может значительно отличаться от ее действительной реальной структуры. Одна из особенностей структуры реальных анодных окисных пленок связана с наличием в пленке макро- и микротрещин, вызванных, по-видимому, внутренними напряжениями, появляющимися в пленке из-за разного объема окисной пленки и того металла, который пошел на ее образование. Вторая особенность обусловлена составом алюминиевого сплава, т. е. присутствием в сплаве тех или иных компонентов. [c.65]

По-видимому, именно взаимным влиянием полей и твердых поверхностей можно объяснить возникновение более прочной структуры в капиллярах меньшего диаметра. Из рис. 45 видно, что для течения слоя нефти в капилляре 62,5 мкм требуются большие градиенты давления вытеснения, чем для разрушения граничного слоя нефти в капилляре радиуса 350 мкм. Полученные результаты подтверждают справедливость предложений о большем проявлении наблюдаемых эффектов в условиях реального пласта. [c.102]

Реологическая кривая у (т) реальной тиксотропной системы может быть более сложной и содержать ряд различных участков (стадий). Так, 6 %-ная (по весу) суспензия бентонитовой глины обнаруживает при наименьших значениях т механически обратимое упругое последействие в практически неразрушенной структуре (рис. 5, стадия I) затем — медленное вязкопластическое течение ( ползучесть по Шведову — II) далее — бингамовское течение в энергично разрушаемой структуре (III) и наконец, эйнштейновское течение в полностью разрушенной структуре (IV). [c.312]

В реальных условиях в процессе течения структура полимера перестраивается. В случае механизма Эйринга структура в процес- [c.150]

При объяснении устойчивости реальной пены с точки зрения Гиббса следует иметь в виду особое строение этой системы. Именно благодаря своеобразной структуре пены эффект Гиббса вызывает значительные затруднения в стекании жидкости в пленках пены, что очень сильно сказывается на устойчивости всей системы. Каркас пены, как было показано, состоит из приблизительно плоских жидких пленок, являющихся стенками отдельных ячеек. Там, где сходятся три пленки, образуются ребра пузырька, в которых жидкость имеет сильно вогнутую поверхность. По законам капиллярности в этих местах жидкость имеет пониженное давление, что вызывает отсасывание ее из плоских частей каркаса пены в вогнутые. В результате этого в пленках пены возникает течение жидкости к ребрам. Это течение способствует самопроизвольному утоньшению пленок пены. Однако такое течение жидкости может происходить лишь внутри пленки, на поверхности оно невозможно из-за эффекта Гиббса. В самом деле, при течении жидкости от центральной части пленки к ребрам должно было бы увеличиться поверхностное натяжение в центральных частях пленки и в результате этого на поверхности ее тотчас возник бы противоток жидкости, направленный от ребер к центру, из-за чего течение прекратилось бы. Таким образом, стекание жидкости происходит так, как если бы поверхность пленки была неподвижной, т. е. жидкость как бы протекает по плоскому капилляру. Очевидно, стекание по такому капилляру происходит тем медленнее, чем тоньше пленка. [c.391]

Реальное количество ингибитора в бумаге при получении материала на современных скоростных машинах, на которых продолжительность контакта бумаги-основы с рабочим раствором ингибитора составляет от 0,1 до 2 с, редко превышает 40 г на 1 м геометрической поверхности бумаги и реализуется благодаря капиллярной впитываемости. Стадия диффузии, обеспечивающая глубокое проникновение раствора ингибитора в структуру целлюлозных волокон и привес ингибитора до 100—150 г на 1 м геометрической поверхности, протекает в течение многих недель и в процессе производства бумаги практически не имеет места. Коэффициент неравномерности распределения ингибитора, составляющий величину от 4 до 10, может приблизиться к 1 только в процессе длительного хранения или эксплуатации антикоррозионной бумаги у потребителя во влажных условиях в результате выравнивания концентрации ингибитора в структуре бумаги при диффузии. [c.152]

Если с помощью уравнений (16) и (17) рассчитать величины <Уа, то можно обнаружить, что при любых значениях Уд (за исключением случая исчезающе тонких оксидных пленок) получаются значения порядка единиц и десятков мегапаскаль, а в отдельных случаях — до тысяч мегапаскалей. Столь высокие напряжения должны были бы неизбежно вызывать разрушение подложек и оказывать существенное влияние на поверхностное растрескивание, однако в действительности разрушения массивных образцов под действием рассматриваемых напряжений не наблюдается. Факт получения аномально высоких значений при использовании стандартных уравнений для напряжений роста с определенностью свидетельствует о том, что сами эти уравнения недостаточно хорошо описывают реальные системы. При высоких температурах может происходить аккомодация деформаций, связанных с ростом оксида, путем локализованного пластического течения в сплаве или даже в самом оксиде, что приведет к снижению напряжений в обеих фазах до уровня напряжений пластического течения при данной температуре. Одна из основных причин неадекватности уравнений, описывающих напряжения роста, состоит в том, что в них неявно предполагается когерентность межфазной границы между окислом и металлической подложкой. Это означает, что имеет место либо эпитаксия, либо, по крайней мере, когерентное согласование кристаллических решеток фаз, расположенных по обе стороны границы, причем различия атомных объемов должны быть скомпенсированы за счет согласующихся деформаций и напряжений. Хотя определенная степень когерентного согласования на самых ранних стадиях окисления вполне возможна, все же толстые пленки окалины, кристаллическая структура и химический состав которых так сильно отличается от структуры и состава металлов, скорее всего будут отделяться от подложек некогерентной межфазной границей. В этом случае расчеты оа нельзя проводить с помощью уравнений (16) и (17). В действительности аккомодация даже очень существенных различий атомных объемов должна осуществляться в основном в некогерентной границе, в результате чего напряжения роста как в оксиде, так и в подложке будут невелики. [c.30]

Одной из возможных причин таких расхождений является влияние объемности течения в реальных пластах, неоднородности как структуры коллектора, так и насыщения его нефтью. Сложная картина линий тока в реальном коллекторе резко отличается от таковых в лабораторных моделях пласта, чаще всего представляющих собой цилиндрические трубки. [c.13]

Таким образом, восстановление института банкротства в России в течение последних 10 лет происходит достаточно активно как в плане совершенствования законодательной базы, так и путем создания различных административных структур, призванных контролировать данные процессы. В то же время практику применения процедур нельзя считать эффективной как по количеству подпадающих под нее неплатежеспособных предприятий, так и по воздействию на развитие реальной конкуренции в стране. [c.227]

Для расчета продвижения фильтрата бурового раствора в приствольной области методами подземной гидродинамики необходима информация о параметрах пластовой системы - вязкости флюидов, эффективных значениях проницаемости и пористости, критических напряжениях и скоростях сдвига (давлениях и скоростях фильтрации) и т.п. Требуемые данные обычно получают из кривых течения или фильтрации, представляющих собой зависимость степени равновесного разрушения структуры жидкости от скорости ее деформации, характерной для реальных условий. [c.28]

Допустим, что реальному течению жидкости (газа) в аппарате соответствует некоторая топологическая структура потоков. Структура представлена рядом ячеек идеального смешения, связанных межъячеечными потоками, которые могут бьггь нестационарными и иметь самую различную физическую природу. Каждая ячейка характеризуется объемом И, и физическими параметрами, определяющими состояние находящейся в ней среды. В зависимости от интенсивности перемешивания в той или иной части аппарата, объемы ячеек мо1ут быть различными. Как показывает практика создания и применения таких моделей, в качестве параметров состояния обрабатываемой среды необходимо принимать такие интегральные характеристики, как, например, содержание в ячейке массы растворенного в жидкой фазе компонента А — М (т) = С (т)У , ее теплосодержание бХт) = рсУ,(Хх) и т. Д.- [c.655]

Значительная часть экспериментальных исследований внутренней структуры пристенной турбулентности выполнена в так называемых равновесных по Клаузеру турбулентных пограничных слоях, формирующихся при безградиентном или слабоградиентном обтекании простых тел невозмущенным потоком. Для таких сдвиговых течений существуют координаты, в которых профили средней (по времени) скорости, а также нормальных и касательных напряжений, кинетической энергии турбулентности, ее диссипации и других характеристик турбулентности являются автомодельными. В то же время, решение ряда практических задач, связанных, в частности, с разработкой оптимальных конструкций каналов теплообменников, камер сгорания авиационных двигателей и других устройств, содержащих элементы двугранных углов, требует знаний о гидродинамической и тепловой структурах течения за различного рода неровностями, выступами и препятствиями, широко встречающимися в таких устройствах [1, 2]. Однако обтекание отмеченных локальных источников возмущений в общем случае относится к классу течений, формирующихся в условиях резкого изменения шероховатости поверхности [3, 4] и характеризующихся неравновесностью, нередко весьма существенной. Этот вопрос со всей остротой возникает в проточных частях реальных промышленных устройств (турбомашины, теплообменные и технологические аппараты и т.п.). Сложность обтекаемых конфигураций в таких устройствах в значительной степени определяет внутреннюю структуру пристенных течений, поэтому распределения как средних, так и пульсационных характеристик потока не являются автомодельными. При использовании полуэмпирических моделей турбулентности для анализа таких течений все чаще выражается неудовлетворенность существующими локальными подходами [51 и, в частности, гипотезой Буссинеска, которая оказывается непригодной по крайней мере во внешней части слоя. По этой причине выражается озабоченность в связи с необходимостью разработки релаксационной теории, в основе которой была бы новая формула для напряжения турбулентного трения, позволяющая учитывать память пограничного слоя, т.е. свойство сдвигового потока запоминать особенности течения выше рассматриваемой области. Не случайно при расчетах неравновесных турбулентных пограничных слоев все отчетливее стала проявляться тенденция отхода от классической формулы Буссинеска, характеризующей линейную связь турбулентных напряжений с градиентом скорости [c.255]

Таким образом, мы внди.м, что реальная картина турбулентности в вязком подслое оказывается несоизмеримо сложнее простейших гидродина.мнческих моделей, предлагаемых в рамках теорий проницания и обновления поверхности . По-видимому, при современном состоянии наших знаний о структуре течения в подслое невозможно создать модель, которая бы правильно отражала физические процессы в подслое. Хотя в будущем м подход, основашгый на модельном описании гидродинамики, и подход, основанный на приближенном решении дина-.мических уравнений, несомненно, приведут к одному и тому же результату — последовательной теории турбулентного переноса, находящейся в полном соответствии с опытными данными, — однако на данном этапе более перспективным яв,1яется динамический подход. К этой точке зрения приходят и некоторые [c.180]

Различают технологическую и организационную структуру гибки.х систем. Технологическая структура есП) множество технологических аппаратов и система материальных коммуникаций и взаимодействий между ними. Причем целесообразно различать статическую структуру в виде реально суще-ствуюишх материалоироводов между аппаратами и динамическую структуру как установление реальных связей (взаимодействий) между аииаратами, заключающихся в транспортировании порций вещества в течение определенных интервалов времени. [c.50]

На рис. 56 представлена кривая течения структурированной жидкообразной системы — реальной псевдопластической жидкости (кривая 2). Для сравнения приведена зависимость y = f(P) для ньютоновской жидкости (прямая ]). На кривой течения структурированной псевдопластической жидкости имеется три характерных участка. На участие ОА эти система ведет себя подобно ньютоновской жидкости с большей вязкостью т]макс = с1 сс). Тзкое поведенис системы объясняется теуг, что при малых скоростях течения структура, разрушаемая прило>1 енной нагрузкой, успевает восстанавливаться. Медленное течение с постоянной вязкостью без прогрессирующего разрушения структуры называется ползучестью. [c.186]

Реально существующая в поле простая цепочечная структура является в то же время удобной физической моделью более сложных трехмерных коагуляционных структур, на которой можно легко понять механизм течения тиксот-ропных систем, причину неньютоновских свойств, связь этих свойств с устойчивостью и другими коллоиднохимическими параметрами дисперсной системы. [c.205]

Проверка этого выражения путем сравнения с экспериментальными данными показывает, что оно неприменимо к полимерам, так как предсказывает начальное падение вязкости при напряжениях, значительно превосходящих достигаемые на опыте. Это означает, что при анализе течения надо учитывать изменение структурных параметров, как это и предполагает механизм Ребиндера. Дело в том, что после снятия напряжения структура будет претерпевать тиксотропное восстановление с конечным временем процесса. Возможны два крайних случая время восстановления структуры равно нулю тело вообще не способно восстановить структуру (этому. соответствуют некоторь1е варианты химического течения). Поведение реальных систем соответствует любому промежуточному варианту. [c.170]

По-видимому, только в исследовании Б. А. Холодницкого, где проводилось параллельное измерение вязкости и вычислялся -потенциал по потенциалам и токам течения на одних и тех же объектах геометрически правильной структуры, можно количественно учесть влияние повышенной вязкости в системе тонких капилляров и ввести соответствующую поправку к величине -потенциала, рассчитываемой по классической формуле, что и было сделано. Можно предполагать, что для тех случаев, когда толщина двойного электрического слоя и сечения капилляров исследуемой системы становятся величинами одного порядка, введение поправок на повышенное значение вязкости в пристенном слое приобретает реальное значение, но более определенные рекомендации количественного характера в настоящее время не могут быть сделаны вследствие недостаточной разработки этого вопроса. [c.89]

Более резко изменяется вязкость связиодисперсных систем с коагуляционной структурой. В этом случае можно рассматривать целый спектр состояний между двумя крайними состояниями системы с неразрушенной и с полностью разрушенной структурой, и зависимости от приложенного напряжения сдвига (скорости течения) реологические свойства структурированных дисперсных систем могут меняться в широких пределах — от свойств, присущих твердообразным телам, до свойств, характерных для ньютоновских жидкостей. Это разнообразие реологических поведений реальных дисперсных систем с коагуляционной структурой описывается, по Ребиндеру, полной реологической кривой. Иа рис. XI—20 приведен пример такой зависимости= 7 (" ) суспензии тонкодисперсного бентонита. Кривая позволяет выделить четыре характерных участка. [c.327]

Экспериментально установлено, что при течении дисперсных систем в области неразрушенных структур имеет место наложение деформаций сдвига (принцип аддитивности). Применение модельного анализа для определения вида деформации е (т), при помощи которого условно заменяют данную реальную систему схемой последовательных и параллельных совокупностей идеально упругих и вязких или пластично-вязких элементов, позволяет в каждом отдельном случае ориентироваться в числе независимых характеристик механических свойств этой системы и проследить в полуколичественном соотношении с экспериментальными данными все основные деформационные и релаксационные свойства неразрушенных структур. Кривые е (т) многих дисперсных систем могут быть с достаточной точностью описаны при помощи последовательно соединенных моделей Максвел-ла — Шведова и Кельвина (рис. 4). Модель Максвелла — Шведова состоит из пружины с модулем i, последовательно связанного с ним вязкого элемента, моделирующего наибольшую пластическую вязкость t]i, который блокирован тормозом на сухом трении, моделирующим предел текучести Р х- Модель Кельвина содержит упругий элемент с модулем и параллельно связанный с ним задерживающий вязкий элемент (демпфер), моделирующий вязкость упругого последействия rjj. [c.20]

Таким образом, замедление структурообразования в присутствии сахаров и винной кислоты неодинаково для мономинерального вяжущего и его смеси с глиной, но тем не менее общая тенденция к понижению прочности коагуляционных структур на ранних стадиях гвердения сохраняется. Замедление структурообразования может быть в первую очередь связано с особенностями гидратационного процесса клинкера в присутствии органических веществ. Для выяснения влияния замедлителей на фазовый состав новообразований были сняты термограммы, гидратированные в течение 3 ч при температуре 90° С (когда эффект замедляющего действия еще реально [c.164]

В сильно структурированной смолами среде из парафино-нафтеновых углеводородов (кривая 7) пространственная структура ДСТ развивается иным образом. При малых концентрациях полимера вязкость системы практически не изменяется в связи со значительным затруднением распределения ДСТ в высокоструктурированном растворе смол. При этом ньютоновский характер течения сохраняется до 3,5—4% (объема) ДСТ. При больших объемных заполнениях ДСТ наблюдается значительное повышение вязкости вследствие образования пространственной структуры полимера. Данные, полученные на модельных системах, хорошо подтверждаются результатами исследования влияния полимера на структурообразование реальных битумов разных структурных типов. [c.245]

Значения В , измеряемого различными методами, зависят от параметров рабочей части реальной пористой структуры в данном эксперименте, например от параметров макропор в методе контрдиффузии, от соотношения объемов макро- и микропор, длины транспортного пути, доли закрытых пор в нестационарных методах и т.д. Кроме того, на результаты измерения В ф влияют такие процессы, как адсорбция, поверхностные течения. [c.40]

Таким образом, г. ц. должна рассматриваться прежде всего как физическая модель реальной гидравлической системы и, следовательно, как самостоятельный объект, который можно собрать или мысленно себе представить. Однако чаще всего под г. ц. будем понимать и собственно математическую модель, включающую две составные части расчетную схему цепи, геометрически отображающую конфигурацию (структуру) изучаемой системы и картину возможных направлений, смешения и разделения потоков транспортируемой среды совокупность математических соотношений, описьшающих взаимозависимость количественных характеристик элементов данной схемы, а также законы течения и распределения расходов, давлений и температур (в неизотермическом случае) транспортируемой среды по всем этим элементам и их изменения во времени (при изучении динамических процессов). [c.13]

Согласно первому из них, моделировалась реальная структура течения путем установления зависимости тензора рейнольдсовых напряжений от тензора деформаций жидкости. Затем искомые функции выражались в виде сумм осредненных и пульсационных составляющих, члены уравнений осреднялись по времени и проводился их анализ по порядку величины. Однако при таком подходе количество неизвестных превышает число уравнений, что требует введения дополнительных предположений. В ранних работах [57, 59] использовалось условие автомодельности для осредненных и пульсационных величин. Более [c.169]

Вязконеупругие жидкости с зависящими от времени свойствами. Основные уравнения этих жидкостей рассматривались в работах [11, 20, 43]. Эти уравнения обладают весьма слол ной структурой, и пока применительно к реальным задачам они не исследовались. Вместе с тем, по-видимому, можно предположить, что при установившемся течении эти жидкости ведут себя аналогично жидкостям с не зависящими от времени свойствами. В последующих разделах данной главы мы ограничимся в основном рассмотрением вязконеупругих жидкостей с не зависящими от времени свойствами, для которых можно использовать модели течения, описываемые соотношениями (16.1.1) — (16.1.4). [c.419]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология