Тепломассообменный аппарат

Системный подход к исследованию структуры парожидкостных потоков позволяет осуществлять целенаправленное конструирование тепломассообменных аппаратов и реакторов. [c.103]

Верхняя камера ТМА (1 связана трубопроводом с верхней камерой первого теплообменника (2) I ступени, нижняя камера которого связана трубопроводом с верхней камерой второго теплообменника (2) I ступени. Нижняя камера теплообменника (2) I ступени трубопроводом связана с приемной камерой (22) первого теплообменника II ступени, верхняя и нижняя камеры которого. через инжектор (7) соединены со вторым теплообменником (3) II ступени, который уже через инжектор связан трубопроводом последовательно с межтрубными пространствами теплообменников I ступени. При этом межтрубное пространство первого теплообменника I ступени трубопроводом связано с термокаталитическим реактором (4). Нижние камеры аппаратов через конденсатосборник (5) и насос (6) трубопроводами связаны с межтрубным пространством тепломассообменного аппарата (1). [c.136]

Работа установки происходит следующим образом газ, содержащий аэрозоли и пары органических соединений, под давлением из реактора окисления (на рисунке не показан) направляют в приемную камеру (10) тепломассообменного аппарата (1), оттуда газ через каналы винтовых закручивающих устройств (13) попадает в теплообменные трубы (12) в трубах газ очищается от аэрозолей и подвергается охлаждению, а затем отделению от жидкой фазы в сепарационных устройствах (24) затем отделенный газ через перфорированную трубную решетку (8) направляют в межтрубное пространство ТМА (1), где газ контактирует на тарелках (9) в пенном режиме с захоложенным конденсатом, подаваемым в штуцер (25) из конденсатосборника (5) насосом (6), при необходимости с дополнительной подпиткой сырьем. Общий перепад давления в аппарате (1), создаваемый винтовыми закручивающими устройствами с относительной площадью се- [c.136]

Возможна схема установки и при замене тепломассообменного аппарата обычным кожухотрубным теплообменником с подачей в его межтрубное пространство в качестве хладоагента захоложенного конденсата с подпиткой сырьем и установкой во входных концах труб закручивающих устройств. [c.136]

В промышленных условиях были исследованы опытные образцы вихревых аппаратов первой и второй ступени на сжатом атмосферном воздухе (давление Р = 0,6 МПа) при различном уровне исходного давления. Тепломассообменный аппарат (1) был рассчитан на производительность 1200 м /ч, а теплообменники-конденсаторы (2) и (3) — 18-21 м ч на единицу относительного давления Р (здесь и далее объем газа приведен к нормальным условиям). [c.138]

Рис. 9.38. Тарелка для распределения жидкости в тепломассообменных аппаратах

Испытания тепломассообменного аппарата на контактном газе опытного производства изопренового каучука при давлении 0,4-0,6 МПа показали снижение расхода абсорбента на 15-20% по сравнению с существующим тарельчатым абсорбером и уменьшение остаточной концентрации фракции С4-С5 в контактном газе в два раза. [c.139]

Реакции окисления чисто органических соединений являются экзотермическими. Тепловой эффект реакции Q, отнесенный к единице количества, массы или объема исходного горючего вещества, называют его теплотой сгорания. Теплоту сгорания горючей смеси с достаточной точностью можно вычислить по правилу аддитивности. В теплотехнических расчетах различают низшую и высшую теплоту сгорания. Значение теплоты сгорания, не включающее теплоту конденсации водяного пара в продуктах сгорания, называют низшей теплотой сгорания. Если продукты реакции горения перед удалением в атмосферу проходят обработку в тепломассообменных аппаратах, где пар может сконденсироваться, то необходимо учесть и выделяющуюся при этом теплоту. В подобных случаях теплотехнические расчеты выполняют по высшей теплоте сгорания. [c.66]

Разработка способов выделения твердых частиц или капель жидкости из парогазовых смесей в устройствах для их реализации является наряду с модернизацией существующего оборудования актуальной задачей, связанной как с вопросами экологии, так и с эффективностью работы тепломассообменных аппаратов. Выбор способа выделения дисперсной фазы из парогазовых потоков обусловлен во многом особенностями процесса и его режимными параметрами. При выделении целевых продуктов и очистке газов объем газов велик, а содержание дисперсной фазы мало, и газовый поток, как правило, имеет невысокий уровень давления. Поэтому сепарационные устройства для этих целей должны быть достаточно эффективными и обладать низким гидродинамическим сопротивлением. [c.312]

Тепломассообменный аппарат-реактор [c.201]

На рис. 8.13 представлен тепломассообменный аппарат, который работает следующим образом. [c.182]

ТАРЕЛКА ДЛЯ ТЕПЛОМАССООБМЕННЫХ АППАРАТОВ [c.197]

Тарелка тепломассообменного аппарата работает следующим образом. [c.203]

РЕГУЛЯРНАЯ НАСАДКА ДЛЯ ТЕПЛОМАССООБМЕННЫХ АППАРАТОВ [c.263]

ТАРЕЛКА ДЛЯ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ЖИДКОСТИ В ТЕПЛОМАССООБМЕННЫХ АППАРАТАХ [c.280]

Пакет насадки тепломассообменного аппарата состоит из вертикальных гофрированных листов 1, изготовленных из сетки с эквивалентным диаметром ячейки 3 Листы насадки имеют поперечное профилирование в [c.72]

Другой вид регулярной насадки [82] представлен на рис. 2.29. Универсальный блок насадки для тепломассообменных аппаратов включает в себя зигзагообразные пластины 1, по торцам соединенные с вертикальными пластинами 2, и сетки 3. Блок отличается тем, что с целью обеспечения универсальности ее сборки и разборки, повышения эффективности использования площади поперечного сечения аппарата любого диаметра, он выполнен в виде трапеции или параллелограмма с углом при вершине 120 °. Зигзагообразные пластины приварены к вертикальным пластинам под углом 60° или параллельно одна к другой, причем сетки установлены между парой параллельно расположенных зигзагообразных пластин и снабжены крюками 4. [c.73]

Выражение (а) тождественно формуле (2.64). Оно показывает, что удельную межфазную поверхность можно увеличивать как путем повышения объемной доли дисперсной фазы (задержки) ф, так и уменьшением диаметра В,2 частиц (капель) в гетерогенной (дисперсной) системе либо одновременным соответствующим изменением ф и В,2- Отметим, что величина ф определяется конкретным гидродинамическим режимом тепломассообменного аппарата подходы к ее расчету будут рассмотрены в дальнейшем. [c.461]

Эмпирические константы С, т для конкретных дисперсных систем и конструкций тепломассообменных аппаратов приводятся в литературе. [c.464]

С целью комплексного использования всех положительных эффектов течения закрученных газовых потоков в вихревых трубах бьш разработан вихревой тепломассообменный аппарат, предназначенный для комплексной очистки сжатых технологических газов. Разработка конструкции основывалась на максимальном использовании низкотемпературного разделения газа в вихревых трубах для интенсификации процесса конденсации и сепарации, что достигалось за счет охлаждения труб хладагентом с предварительным захо-лаживанием этого хладагента газом холодного потока. Доочистка газа в межтрубном пространстве аппарата обеспечивалась через его контактирование в пенном режиме с хладагентом — абсорбентом. [c.199]

Процесс очистки можно представить в виде трех стадий-сту-пеней, осуществляемых в вихревом тепломассообменном аппарате (1) (см. рис. 6.12) — первая ступень, вихревых теплообменни-ках-конденсаторах (2) типа ТВКСН-1 и ТВКСН-2 — вторая ступень и аппаратах обезвреживания газа (4) (термокаталитическая колонна или вихревой реактор) — третья ступень. [c.216]

Приобретение умгашй и навыков расчета тепломассообменных аппаратов и установок достигается в процессе решения конкретных задач. [c.48]

Основу аппаратов составляют оболочковые формы, теория расчета на прочность которьи была сформулирована и развита значительно раньше,чем были разработаны традиционные тепломассообменные аппараты. Эти методы были успешно применены в условиях сравнительно низких температур, и квазестатического характера силовых нагрузок. При создании реакционных аппаратов, работающих в условиях повышенных температур и силовых нагрузок переменного знака, были использованы для конструктивного оформления те е оболочковые элементы и методы расчета на прочность были перенесены прак -тически без- изменения. [c.190]

Наиб, распространены 1) кожухотрубчатые пленочные тепломассообменные аппараты (рис. 1) 2) колонные аппараты с регулярными насадками (см. Иасадочные аппараты) в виде пакетов из гладких (плоскопараллельиые) и гофрир. пластин ( зигзаг ) или сетки ( Зульцер , рулонные, Мульти-книт, Стедмана), а также в виде регулярно уложенных мелких элементов (кольца Рашига в укладку, Импульс-пекинг ) или блоков (щелевые, решетчатые, сотовые) [c.575]

На рис. 3.2 представлена одна из первых конструкций таких аппаратов — струйный вентилятор, разработанный фирмой Кёртинг . Струйные вентиляторы и газопромыватели сначала были предназначены в основном для перекачки или отсоса воздуха с одновременной его промывкой и удалением вредных или извлечением ценных компонентов. В дальнейшем такие аппараты стали применять и в качестве тепломассообменных аппаратов (струйных градирен и кондиционеров) [20, 48, 59]. [c.92]

В предыдущих разделах данной главы при анализе массообмена газового пузыря с плотной фазой псевдоожиженного слоя предполагалось, что целевой компсшент не вступает в химическую реакцию в плотной фазе слоя и не адсорбируется твердыми частицами. Поэтому изложенные в этих, разделах результаты можно применять при математическом моделировании химических реакторов или тепломассообменных аппаратов с псевдоожиженным слоем только в том случае, если протекание химической реакции или адсорбционного процесса существенно не влияет на скорость массообмена газового пузыря с плотной фазой слоя. Цель данного раздела — построение математической модели массообмена газо- вого пузыря с плотной фазой псевдоожиженного слоя при наличии химической реакции.. [c.203]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология