Сварные соединения со смещением кромок

Для приближенной оценки прочности сварных соединений со смещением кромок можно пользоваться следующей полуэмпирической формулой [c.286]

Рис. 4.33. Зависимость прочности сварных соединений со смещением кромок от угла Р

На основании обобщения литературных данных получена следующая формула для оценки критических параметров сварных соединений со смещением кромок со снятым усилением шва (рис.4.27,б) в условиях вязкого разрушения [c.287]

Методами механики разрушения установлены закономерности распределения упруго-пластических напряжений и деформаций в конструктивных элементах с технологическими дефектами, в том числе с угловыми переходами с нулевым и ненулевым радиусом сопряжения в вершине, а также их несущей способности и долговечности. Предложен метод расчета предельных состояний сварных сосудов с поверхностными дефектами. Произведена количественная оценка параметров диаграмм длительной статической и циклической трещиностойкости материала в условиях ВПМ. Объяснен механизм образования на диаграммах длительной статической трещиностойкости участков независимости скорости роста трещин от коэффициента интенсивности напряжений (плато). Теоретически и натурными испытаниями обоснованы методы обеспечения работоспособности сварных соединений со смещением кромок, основанные на регулировании свойств, размеров и формы зон с различным физико-механическим состоянием. Сформулированы закономерности накопления повреждений в материале в процессе гидравлических испытаний оборудования с целью выявления и устранения дефектов. [c.6]

Дана методика расчетной оценки коррозионной трещиностойкости материалов и конструктивных элементов. Разработаны технологические способы повышения работоспособности сварных соединений со смещением кромок. [c.282]

На рис. 5.7 представлены картины изохром в моделях из оптически-активного материала с различной геометрией переходной области двух стыков с различной толщиной и смещенных друг относительно друга на величину с (рис.5.2,а). В этих моделях варьировался угол перехода, а радиус кривизны при этом сохранялся постоянным (около 0,05 мм). Как видно, увеличение угла перехода существенно снижает концентрацию напряжений в угловых точках А. В симметричных моделях (рис.5.7,а) картина интерференции наблюдается лишь в области стыка. По мере удаления от стыка изохромы исчезают. В несимметричных моделях (рис.5.7,б) изохромы отмечаются вдали от стыка (в виде продольных прямых). Это свидетельствует о наличии в таких моделях изгибных напряжений. Факт снижения степени концентрации напряжений с увеличением угла перехода известен давно и широко используется в практике конструирования, однако, для сварных соединений со смещением кромок подобный способ повышения сопротивления разрушению предложен нами [23,26,30]. Пара- [c.291]

Установленные закономерности напряженного состояния в области острых угловых переходов могут быть использованы при определении теоретических коэффициентов концентрации напряжений путем замены параметра г на радиус сопряжения р. В частности, получена следующая формула для расчета коэффициента концентрации напряжений в сварных соединениях со смещением кромок [c.296]

Статическая прочность сварных соединений со смещением кромок. [c.305]

Изучению статической прочности сварных соединений со смещением кромок посвящено большое ко.пичество экспериментальных работ [171,280], в которых в качестве основного параметра сварных соединений принято относительное смещение кромок А (рис.5.15). [c.305]

Рис. 5.12. Влияние формы шва на концентрацию деформаций сварных соединений со смещением кромок

Установленные закономерности разрушения сварных соединений со смещением кромок подтверждаются и при гидростатическом выпучивании плоских образцов (двухосное растяжение) [97] (рис.5.20), а также испытаниях образцов при отрицательных температурах [30] (рис.5.21). [c.313]

Рис. 5.19. Несущая способность сварных соединений со смещением кромок при разных напряженных состояниях

При сварке стыковых соединений со смещением кромок становится более вероятным возникновение непровара швов, в особенности, при заметных отклонениях сварочной дуги относительно середины шва. Высокопрочные стали склонны к образованию технологических трещин и др. Поэтому,нами [122] изучены закономерности разрушения сварных соединений со смещением кромок и трещиноподобным дефектом. Рассматривали наиболее характерные по расположению в сварных соединениях со смещением кромок трещиноподобные дефекты центральный и краевой (рис.5.31). [c.332]

Зависимости СТв (шн, А), рассчитанные по этой формуле, отражены в виде сплошных линий на рис.5.31,а и б. Как видно, полученная формула позволяет с достаточной точностью в инженерных расчетах оценивать прочность сварных соединений со смещением кромок и непроваром в центре шва. Формула (5.35) справедлива для сталей, нечувствительных к острым концентраторам. В противном случае, по аналогии с формулой (5.28), значение а [c.334]

Покажем возможность определения прочности сварных соединений со смещением кромок и непроваром в центре шва с использованием критериев механики разрушения. Для пластины с центральной трещиной значение КИН приближенно определяется по формуле [199] [c.334]

Сварные соединения со смещением кромок более чувствительны к поверхностным трещиноподобным дефектам (рис.5.31,в и г), расположенным в угловых точках нижней кромки соединения. В этом случае предельные напряжения определяются по формуле [c.337]

Результаты статистической обработки данных испытаний сварных соединений со смещением кромок, выполненных твердыми и мягкими швами, сведены в таб.п.5.5 и [c.375]

Ниже приведены результаты коррозионно-механи-ческих испытаний сварных соединений со смещением кромок в различных коррозионных средах [113,114]. [c.379]

Прочность сварных соединений со смещением кромок [c.379]

Теоретически и экспериментально обоснован технологический метод обеспечения работоспособности сварных соединений со смещением кромок, основанный на рациональном сочетании свойств и геометрии зон с различным физико-механическим состоянием. [c.394]

Эта формула учитывает смешение кромок и через параметр ть8 угол перехода р, но не отражает радиуса сопряжения р. Обобщение ранее проведенных исследований и дополнительно проведенных исследований и экспериментов позволило получить следующую формулу для оценки коэффициента концентрации напряжений сварного соединения со смещением кромок [c.285]

В результате исследований разработана методика оценки напряжений в сварных соединениях со смещением кромок для случаев, когда радиус кривизны в концентраторе может быть бесконечно малым, стремящимся к нулю. [c.4]

В работе разработана методика расчета прочности сварных соединений со смещением кромок в условиях вязкого, квазихрупкого и хрупкого разрушения. Расчетные методы подтверждены экспериментально на модельных и натурных сварных соединениях. [c.4]

Для сварного соединения со смещением кромок (рис. 1.3,а) концентрация напряжений может быть оценена по формуле [c.14]

Напряженное состояние сварного соединения со смещением кромок, в зависимости от геометрических размеров шва [c.33]

Таким образом, по известным прочностным и вязкостным характеристикам представляется возможным оценивать трещиностойкость конструктивных элементов с острыми угловыми концентраторами, в частности, сварных соединений со смещением кромок. [c.38]

Рис. 2.5. Зависимость коэффициента для сварного соединения со смещением кромок от параметра , А, -экспериментальные данные, полученные методом фотоупругости

Более универсальной следует считать формулу O.A. Бакши и др., учитывающей угол перехода р. К сожалению, в большинстве указанных работ приводятся конечные формулы для оценки аф без их вывода и данных по распределению напряжений, что затрудняет их критическую оценку. В целом, приведенные формулы правильно отражают влияние основного параметра - радиуса кривизны в сопряжении на концентрацию напряжений. Таким образом, общий коэффициент концентрации напряжений в сварном соединении с отклонениями формы можно определять путем умножения коэффициентов концентрации напряжений от смещения кромок а на коэффициент концентрации напряжений формы шва аф. Подчеркнем, что такой подход следует использовать для ориентировочной оценки концентрации напряжений, поскольку он не учитывает реальную геометрию сопряжения металла шва и основного металла сварных соединений, в частности, для сварных соединений со смещением кромок. В случае отклонения формы в виде овальности и угловатости указанный подход определения ао более оправдан. [c.283]

Методом конечных разностей (МКР) и элемен)Ъв (МКЭ) проведены расчеты напряженного состояршя сопряжения мегалла шва и основного ме галла в сварных соединениях со смещением кромок. Лс останавливаясь на методике расчетов,И])иведем основньге рсзульта гь [c.32]

Для приближенной оценки прочносги сварных соединений со смещением кромок можно пользовагься следующей полу нгшрической формулой [c.32]

Рассмотрены основньге подходы к оценке долговечности сварных соединений в условиях малоциклового нагружения. Предложены методы расчета малоцикловой долговечности с учетом воздействия рабочей среды и концентрации напряжений. Установлены основные закономерности деформирования сварных соединений со смещением кромок при пластических деформациях. В качестве метода исследования пластических деформаций использован метод муаровых полос. Проведены испытания сварных соединений со смещением кромок в условиях малоциклового нагружения. Установлено, что при определенных геометрических параметрах швов, сварные соединения СО смещением кромок (превышающие нормативные значения) могут эксплуатироваться в условиях малоциклово- [c.4]

Коэффициент концентрации напряжений в зоне сварного шва также изменяется по монотонной функции при изменении толщины стенок 8 (рис. 1.8). Отметим, что значение на этом рисунке отражает превышение напряжений от возникновения изгибающего момента в сварном соединении со смещением кромок. Все это свидетельсгвует о том, что зависимости допускаемых смещений кромок [с] от толщины стенок обечаек 8 должны быть монотонными функциями, отвечающими степенному закону типа [с] =, где А и ц - константы. В принципе, данные ОСТ 26-291-94 по кольцевым швам подтверждают это, но однако зависимости С=((8) имеют разрывы. [c.19]

Гаким образом, разработан метод оценки напряженно-деформированного состояния сварных соединений со смещением кромок для случая, когда радиус закругления в вершине перехода от металла шва к основному металлу весьма мал (р ->0). Получены формулы, описывающие поля напряжений и деформаций в окрестности острого углового перехода применительно к сварным разнотолщинным и со смещением кромок соединениям. [c.40]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология