Температура изменение ее по толщине стенки

Рис. УМ. Изменение температуры по толщине стенки (к примеру VI. 3).

Для случаев, когда теплонапряженность превышает указанное значение, толщину стенки реакционной трубы при расчете завышают. Следовательно, получается некоторый запас прочности, что отвечает градиенту изменения напряжений и температуры по толщине стенки трубы, для которой максимальная температура наружной поверхности вызывает максимальные напряжения. Однако следует отметить, что при вычислениях по формуле (VI-22) толщину стенки трубы всегда принимают не менее 3 мм. [c.218]

Определить температурные напряжения, возникающие в стенке аппарата, имеющего внутренний диаметр 40 мм и наружный — 80 мм, если температура внутренней иоверхности 300 °С. а наружной 200 °С. Закон изменения температуры по толщине стенки линейный. При расчете принять Е = 2- 10 МПа, = 0,3, а = [c.135]

Прежде чем приступить к выводу основных расчетных зависимостей, оценим изменение температуры в толщине стенки, несущей оребрение. Пусть температура внутренней поверхности, стенки температура стенки под ребром толщина несущей стенки бд.. Для плоской стенки плотность теплового потока [c.193]

Посредством ультразвуковой дефектоскопии проверяют толщину стенок аппаратов и трубопроводов, по изменению толщины стенки судят о необходимости замены аппарата или его отдельных элементов. Толщину стенки проверяют в первую очередь на тех участках, где предполагаются интенсивная коррозия или растрескивание металла. К таковым относятся участки трубопроводов, где поток меняет направление, застойные зоны в аппаратах, участки аппаратов с повышенной температурой и т.д. [c.366]

Условные упругие напряжения в рабочем цикле для корпусов и внутрикорпусных деталей реакторов, парогенераторов и сосудов получают суммированием общих или местных мембранных напряжений, общих и местных изгибных напряжений и общих температурных напряжений (включая напряжения от изменения температуры по толщине стенки). [c.324]

Следует отметить, что константы О, ь и с изменением температуры металла меняют свое значение, и таким образом при пользовании формулами (54) и (55) следовало бы принимать значения этих констант для данной средней температуры стенки. Однако, благодаря тому, что изменение модуля сдвига О обратно пропорционально изменению величины коэфициента линейного расширения а и, кроме того, перепад температур по толщине стенки может быть вычислен только приблизительно, вполне достаточно принимать для практического расчета значение констант О, 1 и а при нормальной температуре. [c.404]

Изменение температуры по толщине стенки. Рассмотрим теперь, как изменяется температура по толщине стенки от значения с одной стороны, до значения [c.17]

Для направления пуансона и матрицы служат четыре шахтных направляющих 8, размещенные с четырех сторон формы. В отличие от обычных круглых направляющих колонок шахтные направляющие позволяют эксплуатировать пуансоны и матрицы при различных температурах без опасности заклинивания. Кроме того, возможны дополнительные корректировки нри изменении толщины стенок. [c.140]

Повышение давления водорода при постоянной температуре и толщине стенки вызывает снижение пределов длительной прочности стали 20 по сравнению с соответствующими пределами в азоте на величину, пропорциональную квадратному корню из давления водорода. При постоянном давлении водорода увеличение толщины стенки трубчатых образцов из стали 20 от 1 до 5 мм приводит к повышению пределов длительной прочности, а дальнейшее увеличение толщины стенки до 10 мм уже не приводит к изменению пределов длительной прочности. [c.122]

Силы и другие механические нагрузки, действующие на части аппарата, определяют их прочные размеры. Прочные размеры определяют с учетом механических свойств материалов, характера, интенсивности и степени динамичности нагрузки, формы нагруженных частей, температуры, влияющей на прочность материалов, и изменения толщины стенки в результате коррозии. [c.10]

Рис. 3.35. Распределение температуры по толщине стенки трубы при экспоненциальном законе изменения температуры среды (к = 2)

Распределение главных температурных напряжений, определяемых по формулам Лоренца, представлено на рис. 12-4 (условно показан линейный характер изменения температуры по толщине стенки). [c.290]

Это показывает, что наибольшее изменение механических свойств при понижении тем пературы происходит в интервале температур от +20 до —30°. Так же, как и при комнатных температурах, увеличение толщины стенок труб при постоянном диаметре приводит к уменьшению Ор примерно на 13%. [c.92]

Температура массы должна быть возможно ближе к температуре плавления полиэтилена поэтому температура головки не должна быть очень высокой в противном случае не удастся обеспечить требуемую температуру массы для сохранения формы выдавливаемой заготовки. Температура внутренних и наружных слоев трубчатой заготовки должна быть одинаковой. Наличие перепадов температуры по толщине стенки заготовки приводит к изменению диаметра ее в большую или меньшую сторону (рис. 158). [c.171]

Пользование полученной зависимостью связано с весьма трудоемкими вычислениями. Чтобы упростить расчеты, целесообразнее пользоваться приближенными формулами, которые дают хорошие результаты для средних температур по толщине стенки во всем интервале изменения г от г = до г > Ti и для температурного поля fl = б (гх) в том же интервале, кроме переходной зоны от металла к пластической массе < г < + 0,56. Выводы относятся к случаю, когда критерий Био соизмерим или больше единицы. В противном случае все расчеты упрощаются, [c.256]

В этом разделе исследуется динамика процесса теплопередачи только для стационарных потоков, как направленных в одну сторону, так и противоточных, при условии, что потерями в окружающую среду от наружной трубы можно пренебречь. В качестве температуры стенки будет приниматься ее среднее значение без учета изменения температуры по толщине стенки. В общем случае справедливы условия, описанные при выводе общих уравнений для теплообмена конвекцией [c.232]

Долговечность, ограничиваемая такими процессами, как коррозия, изнашивание, тепловое старение и т. п., может быть рассчитана при условии, что известны закономерности рассматриваемого процесса и влияния на него различных факторов (концентрация, температура, давление и пр.). Например, по скорости изменений толщины стенки от коррозии при заданных условиях работы можно прогнозировать, через какой промежуток времени толщина стенки корпуса или крышки уменьшится до предельно допустимой величины. [c.93]

Теплопроводность в полом цилиндре. Рассмотрим поля температуры по толщине стенки круглой трубы при различных заданных законах изменения температуры тепло-8 [c.115]

Кривые изменения температуры по толщине стенки толстостенной трубы k=2), рассчитанные по формуле (3.207), представлены на рис. 3.33. [c.123]

Изменение 0 на внутренней и внешней поверхностях трубы, рассчитанное по формуле (3.320), приведено на рис. 3.34, а распределение температуры по толщине стенки грубы — на рис. 3.35. [c.129]

На каждой стадии процесса толщина отдельных частей Заготовки изменяется и в конечном итоге толщина стенок изделия получается равномерной. Такое изменение толщины стенок зависит от температуры заготовки и формы и предварительной вытяжки. [c.64]

Для стационарного температурного поля (при постоянном потоке через концентрические цилиндрические поверхности трубы) в НКТ при постоянном дебите скважины изменение температуры по толщине стенки двух- [c.106]

МИ колебаниями от главных циркуляционных насосов, гидродинамическими усилиями от изменения скоростей и направлений потоков теплоносителя в первом контуре, тепловыми пульсациями от недостаточного перемешивания потоков теплоносителя, вибрациями и колебаниями от сейсмических нагрузок. Сложный спектр высокоскоростных и вибрационных механических и тепловых нагрузок имеет место при различных аварийных режимах, связанных с возможным разрывом главных трубопроводов первого контура и динамическим смещением опор корпуса реактора при мощных землетрясениях и разрывах. Характер и анализ перечисленных выше статических и циклических нагрузок и связанных с ними напряжений приведены в нормах расчета на прочность [1, 2]. Перечисленные выше нагрузки создают в корпусах и других элементах первого контура водо-водяных реакторов соответствующие номинальные напряжения. Учитывая сложность конструктивных форм этих элементов, неравномерное распределение температур по толщине стенок каждого элемента и между отдельными элементами, а также различие в физико-механических свойствах (коэффициенты линейного расширения, теплопроводность), суммарные местные напряжения могут значительно (в 2-3 раза и более) превосходить номинальные. По данным [1, 2, 6, 23, 29-37], коэффициенты концентрации напряжений о от механических нагрузок (равные отношению местных напряжений в различных зонах корпуса реактора к номинальным напряжениям в гладкой Щ1линдрическ0й или сферической части) составляют величины порядка 1,5—5. Для некоторых из зон корпуса эти коэффициенты приведены в табл. 1.3. [c.19]

Конструктор американской фирмы Копперс выступает за уменьшение толщины стенки камеры в направлении от машинной стороны к коксовой, чтобы улучшить теплопередачу в самой широкой части камеры. Если изменение толщины хорошо рассчитано, это позволит избежать неравномерного распределения температур, с которым следует считаться, а следовательно, понизить на 30—40° С температуру горелок коксовой стороны, где она наиболее высока. В результате можно настолько же увеличить температуру в печах при сохранении прежней степени безопасности. Другая мера предосторожности состоит в контроле распределения температур по высоте. [c.449]

Принимаем внутренний диаметр трубок равным 18 мм, толщину стенки б = 2 мм, скорость газовой смеси в трубках змеевика = 6 м/сек. Для упрощения изменением скорости движения газа, плотностью и вязкостью смеси при последовательном прохождении секций теплообменников пренебрегаем. Расчет проводим для значений ргх и соответствующих средней температуре газа в тепло-обменном устройстве Т [c.310]

О. Радиационный теплообменник. Предположим, что имеется поток вещества с температурой Г,,, удельной теплоемкостью Ср и массовым расходом пг, движущийся через трубу или канал общей длиной и подвергающийся по периметру р облучению источником с температурой Тг и коэффициентом переноса излучения Г. Если теплообмен в целом определяется излучением, что возможно при 1/р 4С 7 >бл //гда или 1/Л,-, где — толщина стенок трубы Ащ,— коэффициент теплопроводности Л,- — внутренний коэффициент теплоотдачи, то получим уравнение для изменения температуры в направлении потока г [c.513]

Рассмотрим сложный процесс передачи тепла через плоскую стенку от горячего теплоносителя к холодному. Характер изменения температур показан на рис. 11-2. В слое горячего теплоносителя температура изменяется от Т до ст. по толщине стенки — от/ст., до ст., и в слое холодного теплоносителя от / ст., до 1. [c.371]

Как видно из рис. 10,7, интенсивность коррозии по высоте колонны уменьщается и на уровне примерно 15-й тарелки становится малозаметной, если судить по изменениям толщины стенки корпуса, которые были определены с помощью ультразвукового толщиномера. Из прочего оборудования этого отделения сильной коррозии подвергается центробежный насос 4НГК, подающий ДМФА с температурой 50—100° С в колонну разделения изопентан-изо-амиленоБОй фракции. Этот насос изготовлен пз черных металлов, которые не могут противостоять коррозионному действию ДМФА, к тому же циркулирующему с большой скоростью, что способствует быстрому разрушению. На этой позиции должен быть уста- [c.236]

Все опубликованные в литературе экспериментальные материалы, относящиеся к измерению критических тепловых потоков в каналах с неравномерным тепловыделением, получены на трубах с непосредственным пропусканием по ним электрического тока. Нужный закон распределения д достигался соответствующим изменением толщины стенки. Такая методика эксперимента накладывает определенную о собенность на получаемые результаты. Некоторые исследователи [Л. 112, 141, 142], например, обратили внимание на то, что в случае, когда распределение удельного теплового потока характеризуется снижением д к выходному концу трубы (и, следовательно, утолщением стенки в том же направлении), зона кризиса самопроизвольно расширяется в направлении против потока теплоносителя. Это явление несомненно обусловлено спецификой методики эксперимента и его нетрудно объяснить, если вспомнить особенности кризиса теплообмена первого рода при околокритических давлениях. Рассматривая это явление (см. 5-6), мы тогда отмечали, что при / >200 кгс/см , когда <7кр не очень значительны, а коэффициенты теплоотдачи при пленочном кипении не очень малы, допустимо поддерживать длительное время на экспериментальном участке удельный тепловой поток д = дщ,. При этом вследствие теплопроводности материала трубы место возникновения кризиса теплообмена в течение нескольких секунд перемещается на значительное расстояние в направлении против потока рабочей среды. В рассматриваемом нами случае неравномерного тепловыделения, когда толщина стенки в концевых участках трубы довольно значительна (10 мм и более), процесс возрастания температуры стенки в момент возникновения кризиса у выходного конца экспериментальной трубы задерживается во времени. При этом пленочный режим кипения успевает распространиться на некоторое расстояние от конца экспериментальной трубы. Этому явлению способствует тот факт, что удельный тепловой поток возрастает от конца к середине трубы. [c.139]

Толщина стенок в 5—8 мм обеспечивает достаточную механическую прочность стеклянных приборов. Кроме того, низкое значение коэффициента линейного расширения стекла Разотерм (а =3,3 10 ) обуславливает стойкость к изменениям температуры. [c.211]

Вязкость газа обычно возрастает с температурой, так что изменения толщины пограничного слоя газа будут противоположны изменениям в случае жидкости. К счастью, число Прандтля для газов близко к единице и, как правило, влияние изменения температуры по толщине пограничного слоя невелико — порядка нескольких процентов. Когда же разность температур достигает 800 К или более (как в двигателях некоторых самолетов, ракет и ядерных реакторах), изменения физических свойств по толщине пограничного слоя могут привести к существенному отличию коэффициента теплоотдачи от расчетного значения, полученного из уравнения (3.22),— до 30% и более. Эксперименты с воздухом и гелием, выполненные в Льюисской лаборатории ЫА5А, показали, что для обеспечения хорошего соответствия результатов достаточно знать физические свойства теплоносителя при среднеарифметическом значении температуры между стенкой и основным потоком 124, 25]. Это относится не только к коэффициентам теплопроводмости и вязкости в выражении для числа Прандтля и коэффициенту теплопроводности в выражении для числа Нуссельта, но также к коэффициенту вязкости и плотности в выражении для числа Рейнольдса, так что уравнение (3.22) принимает следующий вид [c.57]