Теоретические характеристики лопастных насосов

Теоретические характеристики лопастных насосов 211 [c.211]

ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЛОПАСТНЫХ НАСОСОВ [c.211]

Из уравнения (2.30) следует, что теоретический папор, выраженный в метрах столба подаваемой жидкости, не зависит от рода жидкости [в уравнении (2.30) отсутствуют величины, характеризующие физические свойства жидкости]. Гидравлические потери являются функцией Ке и, следовательно, зависят от вязкости жидкости. Однако, если Ие велико и имеет место турбулентная автомодельность потоков в рабочих органах насоса, то гидравлические потери, и следовательно, папор насоса, выраженный в метрах столба подаваемой жидкости, от рода жидкости не зависят. Поэтому график напоров характеристики лопастного насоса одинаков для разных жидкостей, если потоки в рабочих органах насоса автомодельны. [c.192]

Теоретические исследования по скорости роста кавитационного пузырька и экспериментальные исследования кавитационных характеристик труб Вентури на вязких жидкостях показали, что с увеличением вязкости жидкости и уменьшением времени пребывания ее в зоне разрежения (кавитационной зоне) увеличивается вероятность протекания жидкости через зону разрежения в перегретом состоянии. С этой точки зрения увеличение вязкости жидкости должно приводить к улучшению кавитационных характеристик лопастных насосов. С другой стороны, увеличение гидравлических потерь от входа в насос до зоны разрежения при увеличении вязкости должно приводить к ухудшению кавитационных характеристик насоса. [c.260]

При рассмотрении характеристик насосов — теоретических [см. (10-47)] и экспериментальных (см. рис. 12-1, 12-2), было установлено, что напор, развиваемый лопастным насосом, существенно зависит от подачи. В связи с этим, имея характеристику насоса, нельзя заранее сказать, какая будет обеспечиваться подача при [c.237]

Проточная часть центробежного насоса проектируется на расчетный (оптимальный) режим работы. Часто при проектировании насоса необходимо выяснить особенности его работы также на нерасчетных режимах. При этом возникает необходимость уже На этапе проектирования насоса получить его характеристику. Рядом авторов [86, 107] разработан метод расчета напора центробежного насоса, основанный на предположении, что на нерасчетных режимах отсутствуют вторичные токи жидкости. При этом напор насоса определяется путем вычитания из теоретического напора, определенного из основного уравнения лопастных насосов, гидравлических потерь на вихреобразование на входе в рабочее колесо и в отвод, а также гидравлических потерь, в каналах насоса. Гидравлические потери на входе принимаются пропорциональными квадрату разности оптимальной и рабочей подач насоса, гидравлические потери в каналах — пропорциональными квадрату подачи. Рассчитанная таким образом характеристика недостаточно точна по следующим причинам. [c.29]

Подобие насосов. Определить формы движения жидкости в насосах теоретическим путем на современной стадии развития науки не всегда представляется возможным. Поэтому в практике проектирования лопастных и струйных насосов во многих случаях используют опытные данные. Научно обоснованное обобщение результатов экспериментов можно выполнить с помощью методов теории подобия. Подобными называются явления, у которых все характеризующие их величины находятся между собой в постоянных соотношениях. Таким образом, при подобии потоков жидкости в насосах по известным характеристикам потока жидкости в одном из них (модели) можно получить характеристики потока жидкости в другом (натурном) насосе простым пересчетом. Такой переход аналогичен переходу от одной системы единиц физических величин к другой. [c.17]

По формулам, приведенным в предыдущих разделах, легко получить зависимость теоретического напора от величины идеальной подачи Q или, зная утечки, от величины подачи насоса Q при постоянной частоте вращения п. Для получения напорной характеристики насоса необходимо знать зависимость отдельных составляющих гидравлических потерь от величины подачи. В первом приближении целесообразно разделить суммарные гидравлические потери на две составляющие на участке от точки измерения давления на входе в насос до выходного сечения рабочего колеса и на участке от выходного сечения рабочего колеса до точки измерения давления на выходе из насоса. Первую составляющую будем называть потерями в лопастном или рабочем колесе АН/ , а вторую - потерями в отводящем устройстве (спиральный отвод и диффузор) AHq. Иногда следует отдельно учесть потери во входном устройстве. Для экспериментального разделения потерь необходимо провести измерение величины напора за колесом, которое можно организовать либо в абсолютном, либо в относительном движении, И те, и другие измерения показали, что в доста- [c.57]

Подача лопастных насосов зависит от сопротивления системы. Анализируя выражение (110), можно построить теоретическую характеристику лопастного насоса. Следует отметить, что при постоянной частоте враш,ения вала привода (п=соп51) на значение напора оказывает влияние изменения не только подачи, но и угла установки лопатки рабочего колеса на выходе. Приведем выражение (110) к более простому виду. Тогда [c.61]

Для рассматриваемого случая коэффициенты А и В являются постоянными. Как следует из графика (рис. 44), котангенсоида имеет две ветви положительную при 0<Р2<90° и отрицательную при 90°<Р2<180°. При Р2=90° tgP2=0. Таким образом, теоретическая напорная характеристика лопастного насоса (рис. 45) с учетом угла установки лопатки на выходе показывает, что при р2>90° напор насоса увеличивается ( tgp2<0). Следовательно, второй член правой части в формуле (111) положительный. При р2=90 напор не зависит от подачи ( tg 2=0). При Р2<90° напор уменьшается, а подача возрастает. Так как tgp2>0, то второй член правой части выражения (111) вычитается. [c.61]

Поэтому основной задачей книги является изложение инженерных методов расчета и конструирования указанных установок. Книга состоит из двух частей. В первой части рассматриваются вопросы конструирования и расчета рабочих и кавитационных характеристик технологических элементов комплексных установок гидроструйных насосов для жидкостей (гл. 1), для гидротранспортирования твердых веществ (гл. 2), жидкостно-газовых аппаратов (гл. 3), лопастных насосов (гл. 4). Эта часть книги в теоретическом плане основывается на результатах ранее выполненных фундаментальных исследований [10, 23, 65]. Автором проведено обобщение имеющихся в литературе сведений по расчету и конструированию, разработаны обобщенные рабочие и кавитационные характеристики гидроструйных аппаратов. Вторая часть книги посвящена комплексным многофункциональным установкам с гидроструйными и лопастными насосами. Здесь приведен инженерный метод расчета рабочих и кавитационных характеристик установок (гл. 5). В последующих (6—10) главах рассматриваются принцип действия, методика расчета и графики обобщенных характеристик конкретных установок, предназначенных для обеспечения самовсасывания и увеличения высоты всасывания лопастных насосов, для подъема жидкости с большой глубины, для преобразования характеристик центробежных насосов, для гидротранспортирования твердых веществ, а также вакуумных, компрессорных и смесительных установок с жидкостно-газовыми. струйными аппаратами. [c.4]