Насос гидроструйный

Рис. 1.1. Схемы нерегулируемых гидроструйных насосов а — с центральным соплом б — с кольцевым соплом в — с центральным и кольцевым соплами г — многосопловой

ГИДРОСТРУЙНЫЕ И ЛОПАСТНЫЕ НАСОСЫ [c.20]

Гидроструйными насосами называют устройства, предназначенные для осуществления процесса взаимного перемешивания струи рабочей (активной) жидкости с потоком подсасываемой (пассивной) среды и последующего их совместного транспортирования. Пассивная среда может быть жидкостью,, газом или гидросмесью, содержащей кроме жидкости твердые или газообразные дисперсные примеси. Таким образом, внешняя энергия к гидроструйным насосам подводится рабочей жидкостью. [c.10]

Совместное применение гидроструйных и лопастных насосов позволяет создать широкий спектр автономных установок различного назначения, существенно расширяющих возможности используемых насосов. При совместном использовании с другими типами насосов гидроструйные аппараты позволяют [c.138]

Яр — рабочий напор гидроструйного насоса [c.5]

Uy — объемный коэффициент подсоса гидроструйного насоса по жидкой фазе [c.7]

Рис. 1.8. Схема распределения давлений и скоростей жидкости в проточной части гидроструйного насоса с центральным соплом

Окр — критический безразмерный перепад иапора иа входе пассивного потока в камеру смешения гидроструйного насоса, при котором возникает кавитация [c.8]

К динамическим насосам относят, в частности, такие широко распространенные в различных областях техники насосы, как лопастные (центробежные, осевые), в которых на жидкость действуют преимущественно инерционные силы, а также вихревые и гидроструйные насосы, где энергия передается жидкости в основном за счет жидкостного трения. [c.9]

Гидроструйные насосы имеют и существенные недостатки, к числу которых прежде всего относятся отсутствие автономного привода, необходимость использования для привода постороннего источника напорной жидкости низкий КПД собственно гидроструйного насоса не превышающий в лучших конструкциях значения 0,35—0,4 безвозвратный сброс большого количества жидкости, используемой в качестве рабочей (активной) среды, и др. [c.11]

Многие из перечисленных недостатков, присущих отдельно установленным лопастным или гидроструйным насосам, могут быть устранены при создании и использовании установок, в которых центробежные и гидроструйные насосы применяют совместно. Такие установки обладают комплексом показателей, которым не обладает в отдельности гидроструйный или центробежный насос. Прежде всего это относится к расширению возможностей серийных центробежных насосов. [c.11]

В частности, на основе совместного применения центробежных и гидроструйных насосов могут быть созданы установки, позволяющие добиться следующих преимуществ [c.11]

С другой стороны, создание универсальных установок с гидроструйными и лопастными насосами позволяет не только наиболее полно использовать технологические преимущества струйных насосов в части надежности, простоты изготовления и конструкции, обеспечения самовсасывания, возможности перекачки жидких, твердых и газообразных сред, но и дает возможность увеличить КПД установок по сравнению с КПД струйных насосов. КПД гидроструйных насосов имеет естественный предел, обусловленный неизбежностью потерь при смешивании рабочего (активного) и перекачиваемого (пассивного) потоков. Поэтому повышение КПД установок с центробежными и гидроструйными насосами может быть достигнуто, если большую часть работы по перекачке жидкости (гидросмеси) будет совершать центробежный насос, имеющий высокий КПД. Струйный насос будет выполнять лишь те технологические функции, которые не может осуществить центробежный насос (осуществлять самовсасывание, подавлять кавитацию, перекачивать газы или твердые вещества). [c.12]

В характеристиках насосов обычно принято задавать объемную подачу Qy = Q, т. е. объем жидкости, полезно используемый потребителем, при давлении, измеренном на выходе из насоса Для гидроструйных насосов кроме полезной (пассивной) подачи должен быть задан расход рабочей (активной) жидкости [c.13]

Гидроструйным насосом называется динамический насос трения, в котором перекачиваемая (пассивная) среда (жидкость, газ или смесь жидкости с газом или твердыми частицами) перемещается внешним потоком (струей) рабочей (активной) жидкости. Энергия от одного потока жидкости к другому передается силами, действующими на поверхности рабочей струи. [c.20]

Схемы струйных насосов весьма разнообразны. На рис. 1.1 приведены схемы наиболее известных и распространенных конструкций нерегулируемых гидроструйных насосов, а на рис. 1.2 — гидроструйных насосов с регулируемыми геометрическими параметрами, причем регулирование производится за счет изменения площади выходного сечения рабочего (активного) сопла или площади поперечного сечения камеры смешения (горловины). Несмотря на разнообразие конструкций в большинстве струйных насосов можно выделить следующие элементы активное (рабочее) сопло, камеру смешения (горловину), диффузор, входной участок горловины для пропуска пассивного потока, выполняемый, как правило, в виде конфузора. Рабочее коническое сопло (насадок) в основном устанавливают соосно (по центру) с камерой смешения (рис. 1.1, а 1.2), а также в виде кольца, размещенного по периферии камеры смешения (рис. 1.1, б), или комбинированно (рис. 1.1, б). В некоторых случаях применяют многосопловые гидроструйные аппараты (рис. 1.1, г). Плоскость среза активного сопла (сопл) должна или находиться во входном сечении камеры смешения. Или быть выдвинута из него против течения на некоторое расстояние (обычно не более чем на один—три калибра сопла). [c.20]

ЛИНИЙ тока 13 жидкости у всасывающего отверстия гидроструйного насоса (рис. 1.5, в) может быть построен специально спрофилированный экран И с отверстиями 12 (рис. 1.5, б), обеспечивающий максимальную откачку жидкости со дна бака. [c.24]

Принято считать, что при Ке 10 в гидроструйных насосах соблюдается автомодельный режим и введение поправок на вязкость при расчете не требуется. [c.27]

На рис. 1.7 приведена номограмма для определения числа Рейнольдса в гидроструйных насосах с центральным соплом для различных жидкостей. На этой номограмме значение Ке=10 отмечено как критическое (Ке р). [c.27]

В этом случае Ке зависит от режима работы гидроструйного насоса, т. е. от коэффициента подсоса. Отношение скорости жидкости в горловине Огг к скорости жидкости на выходе из сопла можно записать в виде [c.27]

Поэтому основной задачей книги является изложение инженерных методов расчета и конструирования указанных установок. Книга состоит из двух частей. В первой части рассматриваются вопросы конструирования и расчета рабочих и кавитационных характеристик технологических элементов комплексных установок гидроструйных насосов для жидкостей (гл. 1), для гидротранспортирования твердых веществ (гл. 2), жидкостно-газовых аппаратов (гл. 3), лопастных насосов (гл. 4). Эта часть книги в теоретическом плане основывается на результатах ранее выполненных фундаментальных исследований [10, 23, 65]. Автором проведено обобщение имеющихся в литературе сведений по расчету и конструированию, разработаны обобщенные рабочие и кавитационные характеристики гидроструйных аппаратов. Вторая часть книги посвящена комплексным многофункциональным установкам с гидроструйными и лопастными насосами. Здесь приведен инженерный метод расчета рабочих и кавитационных характеристик установок (гл. 5). В последующих (6—10) главах рассматриваются принцип действия, методика расчета и графики обобщенных характеристик конкретных установок, предназначенных для обеспечения самовсасывания и увеличения высоты всасывания лопастных насосов, для подъема жидкости с большой глубины, для преобразования характеристик центробежных насосов, для гидротранспортирования твердых веществ, а также вакуумных, компрессорных и смесительных установок с жидкостно-газовыми. струйными аппаратами. [c.4]

Необходимо отметить, что соблюдение Re при стендовых или натурных испытаниях гидроструйных насосов сопряжено с рядом трудностей. Поэтому в первом приближении можно сначала определить Re по формуле (1.1), а уже после окончательного расчета вычислить Re по формуле (1.7). [c.28]

Как отмечают авторы работы [53], в некоторых условиях характеристики гидроструйных насосов могут зависеть от шероховатости поверхности их проточной части. П. Н. Каменев [23] даже ставит в непосредственную зависимость от нее расчетные величины для гидроструйных насосов. Однако, как показано в работе [53], коэффициент трения проточной части определяется в основном величиной Re, а влиянием шероховатости ее стенок в большинстве случаев можно пренебречь. Более того, можно показать, что использование В. П. Рудником [55] выводов П. Н. Каменева [23 ] о том, что напоры гидроструйных насосов в области малых коэффициентов подсоса и могут быть повышены за счет тшательной обработки поверхностей их проточной части, приводит при анализе параметров преобразователей характеристик центробежных насосов (см. гл. 8) к получению физически неверных результатов. Так, по данным В. П. Рудника [55], КПД струйных преобразователей может стать больше единицы, что, конечно, неверно. [c.28]

Используя номограмму (рис. 1.7), можно видеть, что при перекачке гидроструйным насосом воды величина Re при изменении температуры от О до 80 °С находится в пределах от 4-10 до 10 , в то время как для более вязких жидкостей, таких как керосин, жидкость АМГ-10 и др., величина Re будет уменьшаться до 10 —10 . Это может сушественно ухудшить характеристики гидроструйных насосов, а при расчетах потребовать введения поправок на вязкость жидкости. [c.28]

На рис. 1.8 приведены основные величины, характеризующие работу гидроструйного насоса с центральным рабочим соплом. При этом характерными (расчетными входным и выходным) сечениями являются для рабочего потока жидкости, проходящего через центральное сопло, — 1ц и 2ц для пассивного потока, протекающего через кольцевое сопло, — //си 2к для смешанного потока (в конце камеры смешения) — 2г, а также сечения в начале и конце диффузора /3 и 2д. Потери напора (удельной энергии) в центральном сопле обозначены на рис. 1.8 через Ац, в кольцевом сопле — Ак, в диффузоре — Ад. [c.31]

В литературе [23, 55] в ряде случаев используют другие выражения для КПД струйных насосов. В большинстве случаев эти выражения характеризуют КПД установок с гидроструйными насосами, а не самих насосов. Этот вопрос рассмотрен в п. 1.3. [c.32]

В общем случае для расчета нормальных гидравлических характеристик гидроструйных насосов необходимо определить следующие величины [c.32]

Особый интерес в связи с необходимостью повышения эффективности и интенсификации различных отраслей народного хозяйства представляют универсальные автономные быстроперена-лаживаемые установки, в которых гидроструйные аппараты используются совместно с лопастными насосами. Такие установки позволяют суш,ественно расширить функциональные возможности серийного насосного оборудования. На основе совместного применения лопастных и гидроструйных насосов можно увеличить в несколько раз напор или подачу, допустимую вакуумметри-ческую высоту всасывания лопастных насосов, перекачивать этими насосами гидросмеси и газы, создавать вакуум или получать сжатый воздух, осуществлять смешение жидких, твердых и газообразных сред и многие другие операции. [c.3]

Vaaт — мощность, затрачиваемая иа работу гидроструйного насоса, Л ват = Л пол + Л пот [c.6]

КПД установок с гидроструйными насосами (аппаратами) может быть вначительно выше. [c.11]

Необходимо отметить, что конструктивное усовершенствование гидроструйных насосов в определенной мере идет за счет создания регулируемых аппаратов. Учитывая, что отношение площади поперечного сечения камеры смешения (горловины) 5г к площади выходного сечения сопла 5с является одним из основных геометрических критериев подобия, определяющим тип гидроструйного насосй и вид его гидравлических характеристик. [c.25]

В современных конструкциях гидроструйных насосов обычно испольЭуют цилиндрическую камеру смешения. Поэтому в дальнейшем, если это специально не оговорено, будем считать камеру смешения цилиндрической. [c.27]

Методы расчета гидроструйных насосов. Впервые теория гидроструйных насосов была предложена Г. Цейнером в 1863 г. [71]. Однако в связи со сложностью процессов, происходящих при смешении потоков, и взаимной передачей энергии от активного потока к пассивному до настоящего времени отсутствует общая аналитическая теория, позволяющая рассчитывать гидроструйные насосы, не обращаясь к использованию эмпирических величин. Отсутствие общей теории турбулентности, в частности, не позволяет определить длину, на которой осуществляется полное перемешивание потоков рабочей и эжектируемой жидкостей, а также значения коррективов кинетической энергии а (коэффициент Кориолиса) и количества движения д (коэффициент Буссинеска) для характерных сечений струйного насоса. Для расчета гидроструйных насосов к настоящему времени предложены методы, основанные на следующих теориях теории смешения двух потоков теории распространения струи в массе покоящейся или движущейся жидкости механике тел переменной массы. [c.29]

Анализ методов расчета гидроструйных насосов приведен в работах [23, 65, 78]. Наибольшее распространение в практике получили методы расчета, разработанные в МВТУ им. Н. Э. Баумана Ю. Л. Кирилловским и Л. Г. Подвидзом [10, 53], в ВТИ им. Ф. Э. Дзержинского Е. А. Соколовым и Н. М. Зингером [65], а также метод П. Н. Каменева [23]. Метод МВТУ предназначен в основном для расчета гидроструйных насосов, работающих на однородных или разнородных, но однофазных жидкостях. Методы ВТИ и П. Н. Каменева позволяют рассчитывать также и струйные аппараты, работающие на разнофазных жидкостях. В последние годы Г. Н. Сизовым предложен метод расчета, основанный на механике тел переменной массы [60, 61 ]. [c.29]

К сравнительному исследованию ранее неизученных типов гидроструйных насосов, например насосов с кольцевым рабочим соплом 162], кольцевых насосов с двухповерхностной струей [43]. С другой стороны, наличие гидравлических, кавитационных и других характеристик струйных насосов позволяет разработать методы расчета и оптимизации комбинированных установок, в которых гидроструйные и другие насосы применяются совместно. [c.30]

Основы расчета гидроструйных насосов, работающих на однородных жидкостях (р = onst). Сначала приведем расчетные соотношения для гидравлических характеристик аппаратов с центральным соплом (рис. 1.8), а затем для аппаратов с кольцевым соплом. Для общности введем следующие условные обозначения величин, характеризующих гидравлические режимы гидроструйных насосов. Напорам, давлениям, скоростям и расходам жидкости [c.30]

Для кольцевых гидроструйных насосов через кольцевое сопло проходит рабочий (активный) поток, а через центральное — подсасываемый (пассивнь1Й) поток. Наоборот, для аппаратов с центральным соплом рабочий поток подается в центральное сопло, а пассивный входит через кольцевое сопло. [c.31]

Одним из основных элементов струйного насоса является камера смешения (горлойина), где в процессе перемешивания происходит передача энергии от струи рабочей (активной) жидкости к пассивной (эжектируемой) среде. В общем случае площади поперечных сечений (или диаметры) в начале камеры смешения (сечение 1г на рис. 1.8) ив ее конце (сечение 2г) могут быть различными. Однако в результате исследований [70] установлено, что максимальный КПД достигается при использовании гидроструйных насосов с цилиндрической камерой смешения (du, — = 2г) При использовании цилиндрической камеры смешения процесс перемешивания рабочей и пассивной жидкостей и выравнивания скоростей жидкости по длине камеры сопровождается некоторым повышением гидростатического давления — от / н2н = = Рр2ц до Лоаг (рис. 1.8). Дальнейшее повышение давления и снижение скорости жидкости до значений, допустимых для экономичного транспортирования ее по трубам, происходят в диффузоре. [c.32]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология