Суммарное гидравлическое сопротивление системы

Суммарное гидравлическое сопротивление системы [c.257]

Суммарное гидравлическое сопротивление системы. Использованное нами решение Абрамовича относится к течению подогреваемого газа в цилиндрической трубе без наличия сопротивлений. Для реальных топочных систем сумма сопротивлений может достигать весьма больших значений и должна быть учтена при оценке аэродинамического предела форсировки этих систем. Для этой цели достаточно внести в уравнение импульсов ранее приведенного решения дополнительный член, учитывающий общее сопротивление системы (топка-1-газоходы) в виде числа потерянных начальных скоростных напоров [c.256]

Эта подъемная сила для поддержания скорости циркуляции воды в системе расходуется на преодоление суммарного гидравлического сопротивления трубопроводов, арматуры и теплообменных аппаратов. При естественной циркуляции в условиях отсутствия кипения скорость движения воды незначительна. [c.292]

Методика расчета расхода воздуха [5] на пульсацию состоит из двух отдельных частей, поскольку система пульсации включает гидравлическую систему технологического аппарата и пневматическую систему генерации импульсов. Метод расчета первой части — графо-аналитический, второй — численный, требующий применения ЭВМ. По имеющейся методике была составлена программа и проведен расчет на ЭВМ ряда работающих и проектируемых систем. Полученный расчетный материал был принят в качестве исходного для выдачи обобщенной номограммы зависимости расхода воздуха от интенсивности пульсации и суммарного гидравлического сопротивления при оптимальных размерах пульсационного тракта. Поскольку расход воздуха зависит от свойств реагентов, гидравлического сопротивления аппаратов и их размеров, то для оценки энергозатрат сначала определяют удельный расход воздуха (Кв), представляющий собой расход, отнесенный к единице объема аппарата, при плотности реагентов, равной 1000 кг/м [c.204]

Однако для ряда гидравлических расчетов, в первую очередь для расчетов распределительных устройств, необходимо как можно точнее рассчитать сопротивление отдельных узлов, пользуясь только геометрическими размерами данного узла и теоретическими формулами. В этих случаях приходится принимать местные сопротивления аддитивными. Коэффициенты отдельных местных сопротивлений в этих случаях выбирают так, чтобы полученное суммарное гидравлическое сопротивление узла было близко к практически известным сопротивлениям аналогичных узлов. Ниже приводятся примеры такого расчета для двух важнейших узлов отопительной системы — колосниковых отверстий и косого хода. На основе этих расчетов подбираются калибровки колосниковой решетки и расстановки регистров в основании вертикалов. Сопоставление расчетного и фактического (на моделях) сопротивления для этих двух узлов показало хорошую сходимость. [c.437]

В уравнениях (4.59) — (4.61) принято 2 — суммарный коэффициент гидравлического сопротивления системы трубопроводной обвязки — площадь сечения О ц,1 Уср. м с трубопровода, м Рф — по- [c.96]

Системы обогрева парами дифенильной смеси с возвратом конденсата самотеком являются наиболее простыми, но требуют правильного конструктивного оформления. Основное условие работы таких установок заключается в том, что суммарное гидравлическое сопротивление паровых и конденсатных трубопроводов, а также змеевиков или паровой рубашки теплоиспользующего аппарата, должно быть меньше статического напора, соответствующего расстоянию между днищем аппарата и уровнем жидкости в барабане парогенератора. При нормальной работе установки (рис. 40) уровень конденсата в обратной линии должен соответствовать некоторой точке В, причем расстояние.м /7 между этой точкой и уровнем жидкости в барабане котла (линия А—А) определяются суммарные потери напора в системе. [c.102]

Описанные системы обогрева парами динила с возвратом конденсата самотеком являются сравнительно простыми, но требуют правильного конструктивного оформления. Основное условие нормальной работы таких установок заключается в том, что суммарное гидравлическое сопротивление паровых и конденсатных [c.297]

Суммарное гидравлическое сопротивление центрифуги и масляной магистрали составляет до 0,8 МПа и редукционный клапан отрегулирован так, чтобы при этом давлении избыток масла сливался в поддон картера. Однако опыт показывает, что только один этот клапан не может обеспечить постоянство давления поэтому после центрифуги установлен дополнительный клапан 26, который препятствует повышению давления сверх 0,4 МПа. Особенно возрастает роль этого сливного клапана при пуске двигателя на холодном масле. В системе смазки предусмотрен еще перепускной клапан 15, который пропускает через себя масло, обеспечивая подачу его в двигатель в том случае, когда сопротивление центрифуги слишком значительно. [c.165]

Прежде всего из приведенного расчета следует, что не надо стремиться к минимальной кратности циркуляции в насосно-циркуляционных системах. Конечно, в аппарате с большим гидравлическим сопротивлением оптимальные значения п будут, вероятно, ниже, и их надо находить для каждого типичного случая путем расчета. Но все же полученное повышение экономичности (см. табл. VI-5), характеризуемое суммарной удельной мощностью насоса и компрессора, при росте кратности циркуляции, а не снижении ее, представляется весьма интересной тенденцией, которую следует иметь в виду при проектировании холодильных систем. [c.151]

Конструктивные параметры системы всасывающих и напорных трубопроводов (протяженность, диаметры, шероховатость стенок, наличие местных сопротивлений), необходимые для определения суммарных гидравлических потерь Ну, и потерь во всасывающей линии hв =f Q) на различных режимах работы насосов (рис. 7.6, д). [c.212]

Величина затрат, связанных с потреблением энергии, определяется количеством подаваемой воды и напором, под которым вода должна подаваться в систему. Этот нанор определяется превышением заданной пьезометрической отметки диктующей точки системы (сети) над отметкой уровня воды в резервуаре насосной станции и суммарной величиной потерь напора. Последние зависят от величины гидравлических сопротивлений, определяемых, в свою очередь, длинами и диаметрами труб линий и расходами воды в них. [c.212]

Значительные осложнения в расчет предельно возможных форсировок топочно-газоходной системы вносит попытка одновременного учета всех трех независимых факторов степени подогрева (или избытка воздуха), суммарных гидравлических сопротивлений и степени сужения топочной камеры. [c.257]

Значение энергосбережения при проектировании и реконструкции ректификационных установок не нуждается в обосновании. Наибольшее влияние на экономичность процесса ректификации оказывает его правильная организация, направленная на снижение источников термодинамических потерь, выбор наиболее эффективного распределения материальных и тепловых потоков, то есть выбор схемы разделения. Известно [1], что термодинамически идеальный процесс разделения в одной колонне достигается при подводе тепла по всей высоте исчерпывающей секции колонны и отводе тепла также по всей высоте укрепляющей секции ( идеальный каскад ). При этом достигается минимальный расход энергии, хотя одновременно возрастает и число тарелок необходимь[х для реализации заданного разделения (при флегмовом числе Л=<ю число тарелок возрастает в два раза). При разделении многокомпонентной смеси (МКС) огггимальнь оказывается проведение процесса в комплексе сложньк колонн с полностью связанными тепловыми н материальными потоками. При этом тепло подводится и отводится только в 2-х точках комплекса (система имеет 1 испаритель и I дефлегматор). Комплексы характеризуются большим суммарным количеством связанных секций и чрезвычайно большим суммарным числом тарелок. Изначально заложенная связь по материальным потокам при учете гидравлических сопротивлений вызывает необходимость выделения высококипящих компонентов при более высоких давлениях чем низкокипяших, что практически неприемлемо при разделении ширококипящих смесей, в том числе и нефтяных. Затруднительно также решение вопросов управления такими комплексами. Указанные причины делают проблематичным их использование [24]. Поэтому комплексы колонн, [c.10]

Дымосос, получая от двигателя механическую энергию, передает ее газу, находящемуся в присоединенном к дымососу газоотводящем тракте, по которому продукты сгорания удаляются в атмосферу. Газоотводящий тракт состоит из агрегатов (котел-охладитель, газоочистный аппарат, каплеотделитель и т.п.) и системы газоходов. Систему агрегатов и газоходов принято называть сетью. Сеть оказьшает гидравлическое сопротивление проходящему через нее газовому потоку. Энергия, передаваемая дымососом газу, расходуется на преодоление суммарного гидрав-5 лического сопротивления сети. Потери давления в сети можно, азделить на два вида потери давления на трение и местные по- тери. [c.17]

Безразмерная величина к характеризует разгон скорости в трубопроводе и называется коэффициентом разгона. Поскольку 0<й<1, то в рассматриваемом случае скорость неустановившегося движения и Пс. Принимаем v = 0,99v , т. е. скорость считаем установившейся, что соответствует / = 5,3 т. Промежуток времени, за который движение устанавливается, зависит только от параметров системы, т. е. длины трубопровода /, суммарного коэффициента сопротивления с и напора к. Увеличение длины трубопровода приводит к увеличению времени периода неустановившегося движения. При увеличении длины трубопровода возрастает масса жидкости в трубопроводе, инерцию которой при разгоне надо преодолеть. Увеличение потерь напора от гидравлических сопротивлений уменьшает установившуюся скорость данной системы и при разгоне напор к должен преодолеть меньшую инерцию, и процесс ускоряется. Увеличение напора /г уменьшает переходный период, поскольку увеличение напора означает увеличение удельной потенциальной энергии, предназначенной для преодоления инерции массы жидкости, находящейся в трубопроводе. [c.145]

Следует отметить, что аппаратурное оформление процесса осушки хлора для дальнейшего развития хлорного производства требует новых решений. Гидродинамические характеристики насадочных башен ограничивают их производительность. Поэтому ведется разработка новых более совершенных способов и аппаратов для осушки хлора Возможно, наилучшим решением будет применение аппаратов пенного типа, обладающих при тех же габаритах производительностью, в несколько раз превышающей производительность насадочных башен. Принцип действия этого аппарата, предложенного М. Е. Позиным , заключается в том, что при пропускании газа через сетчатую тарелку достаточно большого диаметра со скоростью в наибольшем сечении аппарата, превышающей скорость свободного всплывания пузырьков газа (практически 1—3 м/сек), в аппарате создается пена. Образование пены способствует значительной интенсификации тепло- и массообмеиа между жидкой и газовой фазами. Благодаря этому пенные аппараты отличаются высокой производительностью при малых габаритах. Их гидравлическое сопротивление близко к суммарному сопротивлению сернокислотной системы осушки хлорй. Так, по расчетным данным, пенный осушитель производительностью 40 т/сутки хлора имеет сечение 500x400 мм и высоту около 3 м. Его сопротивление оценивается в 400—500 мм вод. ст. при скорости хлора от 1,9 до 2,75 м/сек. Большой интерес представляет способ осушки хлора охлаждением до —20 °С, при этом содержание влаги будет ниже нормы (0,04%). Расход холода невелик . [c.216]

Так как от правильного выбора высоты дымовой трубы зависит возможность работы батареи при заданном периоде коксоваиия, основной задачей расчета является ни а коем случае не занизить против действительного сопротивление отопительной системы. Поэтому, учитывая то, что местные сопротивления неаддитивны и имеющие место в отопительной системе сложные местные сопротивления обычно больше, чем соответствующая сумма простых местных сопротивлений, Гипрококсом при расчете гидравлического сопротивления отопительной систе чы принимаются более высокие коэффициенты местных сопротивлений, чем приведенные выше. Суммарная величина сопротивления отопительной системы, получаемая в результате такого расчета, хорошо согласуется с практическими данными, а неточность определения гидравлического сопротивления какого-либо отдельно взятого узла не имеет в этом случае такого решающего значения, как при расчетах распределительных устройств. [c.441]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология