Насосы теоретический

Зависимость между производительностью Q насоса и напором Я, т. е. характеристика поршневого насоса теоретически изображается вертикальной прямой (рис. 7-19). Из графика видно, что производительность поршневого насоса — величина постоянная, не зависяш,ая от напора, и определяется только объемом жидкости, вытесняемым поршнем. Практически вследствие [c.209]

Таким образом, в отличие от теоретической индикаторной диаграммы поршневого насоса теоретическая индикаторная диаграмма компрессора характеризуется всегда криволинейным участком Ьс, отвечающим процессу сжатия газа. [c.108]

Роторные насосы по своему принципу действия относятся к объемным насосам. Теоретическая подача роторного насоса, опреде-. ляется независимо от типа насоса в принципе произведением теоретического объема вытеснения и частоты вращения насоса [c.54]

Вращательные и диффузионные насосы имеют более или менее постоянную скорость откачки в довольно щирокой области давлений. Во вращательных насосах теоретическая скорость откачки подсчитывается по геометрическим размерам. В течение одного оборота выталкивается объем V газа, тогда 5 = пУ, где п — число оборотов в единицу времени. В диффузионных насосах скорость откачки зависит от ряда причин, связанных как с конструкцией насоса, так и со свойствами рабочей жидкости. Однако любой вакуумный насос имеет предельное давление, при котором его скорость откачки падает до нуля. Это предельное давление зависит от качества применяемого масла, от утечек 54 [c.54]

При рассмотрении характеристик насосов — теоретических [см. (10-47)] и экспериментальных (см. рис. 12-1, 12-2), было установлено, что напор, развиваемый лопастным насосом, существенно зависит от подачи. В связи с этим, имея характеристику насоса, нельзя заранее сказать, какая будет обеспечиваться подача при [c.237]

Рис. 2.14. Влияние угла р, на напор насоса Теоретическая подача насоса определяется

Набор центробежных насосов теоретический [c.255]

Подобие насосов. Определить формы движения жидкости в насосах теоретическим путем на современной стадии развития науки не всегда представляется возможным. Поэтому в практике проектирования лопастных и струйных насосов во многих случаях используют опытные данные. Научно обоснованное обобщение результатов экспериментов можно выполнить с помощью методов теории подобия. Подобными называются явления, у которых все характеризующие их величины находятся между собой в постоянных соотношениях. Таким образом, при подобии потоков жидкости в насосах по известным характеристикам потока жидкости в одном из них (модели) можно получить характеристики потока жидкости в другом (натурном) насосе простым пересчетом. Такой переход аналогичен переходу от одной системы единиц физических величин к другой. [c.17]

Подача поршневого насоса теоретически не зависит от набора. Незначительное снижение подачи при повышении напора (рис. 42) происходит вследствие протечек в уплотнениях и клапанах. Мощность насоса увеличивается прямо пропорционально напору. Поэтому поршневые насосы следует эксплуатировать лишь до [c.52]

У шестеренных насосов теоретический объем вытеснения приблизительно равен сумме площадей впадин между зубьями, умноженной на ширину зуба. [c.55]

У винтовых насосов теоретический объем вытеснения определяется как разность площадей поперечного сечения корпуса и всех винтов, умноженная на ход винта. [c.55]

Например, для вала восьмиступенчатого насоса теоретическое критическое число оборотов было определено равным 1200 об/мищ усилением вала втулками пренебрегалось если же принять во внимание влияние втулок, колес и гильз, то критическое число оборотов повысилось бы до 2190 об/мин. [c.134]

ОСНОВНОЕ УРАВНЕНИЕ ЦЕНТРОБЕЖНОГО НАСОСА. ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ НАПОР НАСОСА ПРИ БЕСКОНЕЧНО БОЛЬШОМ ЧИСЛЕ ЛОПАСТЕЙ [c.54]

Основное уравнение центробежного насоса. Теоретический напор насос [c.414]

Наиболее существенным параметром является температура "см удаляемой из конденсатора парогазовой смеси. В прямоточном конденсаторе при прочих равных условиях эта величина близка к температуре воды на выходе поэтому для ряда расчетов можно принимать /"см = /"к- В противоточном конденсаторе значение /"см должно быть несколько выше температуры охлаждающей воды на входе / к- Чем выше температура отсасываемой паровоздушной смеси при неизменном давлении в конденсаторе, тем больше содержится в ней несконденсированного пара (рис. 49), поэтому в прямоточном конденсаторе объем удаляемой паровоздушной смеси больше, чем в противоточном, и соответственно должны быть больше размеры конденсатора и расход пара следующей за конденсатором ступени насоса. Теоретически температура паровоздушной смеси, покидающей про-тивоточный конденсатор, должна быть равна температуре охлаждающей воды на входе / к- Практически вследствие малой теплопроводности воздуха его температура на выходе несколько выше температуры воды на входе. По данным ряда исследователей [c.79]

Крутящие моменты на винтах насоса. Теоретическая величина крутящего момента М получаемая иасосом от двигателя, не зависит от распределения этого момента между винтами, а определяется только давлением, теоретической производительностью и числом оборотов насоса. [c.63]

Различают теоретическую и действительную (фактическую) подачу насоса. Теоретическую подачу иногда называют геометрической подачей. [c.5]

Характеристики центробежных насосов. Теоретический напор Нт (в м), развиваемый лопатками колеса (на основе уравнения Бернулли и с учетом сложного движения струек жидкости в криволинейных каналах вращающегося рабочего колеса) [c.93]

Под теоретической производительностью насоса Qm подразумеваем геометрический объем, описываемый нагнетающими частями насоса. Теоретическая производительность подсчитывается по формулам, а также может быть измерена как объем жидкости, подаваемый насосом за определенное время при условиях полного заполнения рабочих камер и отсутствии потерь жидкости в утечку, ввиду наличия давления в рабочих камерах. [c.12]

Из графика видно, что у сдвоенного насоса теоретически [c.48]

У поршневого насоса теоретически подача Q не зависит от напора Н (давления р). В действительности имеет место незначительное уменьшение подачи с увеличением напора, что объясняется возрастанием протечек жидкости в насосе. [c.60]

Вращательные и диффузионные насосы имеют практически постоянную скорость откачки в довольно широкой области давлений. Для вращательных насосов теоретическая скорость откачки подсчитывается геометрически. В течение одного оборота вала выталкивается объем V газа, тогда = пУ, где п —частота вращения в единицу времени. В диффузионных насосах скорость откачки зависит от конструкции насоса, а также от свойств рабочей жидкости. Однако любой вакуумный насос имеет предельное давление, при котором скорость откачки падает до нуля. Это предельное давление зависит от качества применяемого масла, от утечек в самом насосе и т. п. Если Qo — поток газа от натекания, то для любого насоса можно записать [c.49]

Поскольку в регулируемых насосах (см. стр. 114) периметр зазоров при регулировании не изменяется, утечки жидкости через зазоры практически сохраняются постоянными при различных рабочих объемах д насоса. Теоретический же расход изменяется при этом пропорционально рабочему объему д = ввиду [c.84]

Иначе говоря, указанные механические потери определяются как разность между теоретической (индикаторной) мощностью и фактической мошностью на валу мапшны. Отличие насоса от гидромотора, с этой точки зрения, заключается лишь в том, что для определения потерь в насосе теоретическую мощность вычитают из фактической (приводной) мощности на валу насоса в моторе фактическую мощность на выходном валу вычитают из теоретической его мощности. [c.93]

Следовательно, при наличии в момент запуска в полости нагнетания давления >1,1 кгс/см и при атмосферном давлении воздуха на всасывании запуск этого насоса неосуществим. В равной мере при бесконечно большом объеме воздуха в напорной магистрали (соответствует случаю соединения этой магистрали с атмосферой) абсолютное давление на стороне всасывания данного насоса теоретически может быть понижено лишь до 0,46 кгс/см , после чего движение воздуха прекратится. [c.211]

Для вывода формулы теоретического напора дискового насоса рассмотрим планы скоростей жидкости (см. рис. 4), текущей через рабочую кольцевую щель колеса насоса. Теоретический напор насоса можно определить ао изменению момента количества движения жидкости в щели согласно уравнению Эйлера [c.7]

Конденсаторы. Конденсаторы делятся на поверхностные, где холодная вода и конденсирующий пар разделены металлической стенкой, и смешивающие, где вода и пар находятся в непосредственном контакте. Кроме того различают конденсаторы с сухим воздушным насосом, удаляющим только воздух, и мокровоздушные, где один насос удаляет конденсат и воздух. Далее конденсаторы могут быть прямоточные, в которых воздух уходит при температуре отходящей теплой воды, и противоточные, где воздух уходит при температуре поступающей холодной воды. По способу отвода воды различают конденсаторы барометрические, где вода уходит самотеком, вследствие уравновешивания атмосферного давления столбом жидкости достаточной высоты, и конденсаторы е водяным насосом для откачки горячей воды практически это всегда мокровоздушный насос. Теоретически возможны любые сочетания перечисленных выше устройств, практически же противоточный конденсатор всегда имеет сухой воздушный насос, а прямоточный сочетается с мокровоздушным насосом. [c.335]

Экономия греющего пара при выпаривании с тепловым насосом теоретически не ограничена, практически же она несколько выше, чем в четырехкорпусных установках, и зависит прежде всего от необходимого повышения давления и температуры паров в компрессоре. Чем меньше это повышение, тем бо.льшая достигается экономия греющего пара. Величина поверхности нагрева, а следовательно, и первоначальные затраты, наоборот, тем ниже, чем больше будет повышаться давление и температура пара в компрессоре. [c.403]

Теоретические" исследования шнекового насоса позволили определить при некоторых допущениях лишь его подачу и частоту вращения в зависимости от конструктивных параметров. Энергетические токазатепи и, в частности, КПД, по которому определяется требуе -мая мощность привода насоса, теоретически определить весьма сложно. Поэтому были проведены экспериментальные исследования, задачи которых сводились к проверке тт/ лученных теоретических формул для расчета подачи щнекового насоса, определению фактичес кой аго подачи в зависимости от конструктивных и рабочих параметров, потребляемой мощности и КПД, а также к проверке работоспособности шнекового насоса при перекачке жидкости, содержащей крупные примеси. [c.69]

Максимальная производительность насоса (теоретическая, без учета пропуска клапанов) — 28 ж /час, полный подъем — до-30 м, высота всасывания — до 7 л< по вакуумметру. Насос работает с приводом от электродвигателя мощностью 6 кет через клиноременную передачу и редуктор с к созубчатыми колесами. [c.30]

Приведенные (безразмерные) характеристики. В п. 51 изложены теоретические основы применения приведенных характеристик для обобщения результатов испытаний осевых насосов. Теоретически все сказанное там полностью относится и к центробежным насосам. Исключительное конструктивное разнообразие этих насосов, широта и специфика областей их использования и вызванное этим многообразие типов центробежных насосов затрудняют широкое обобщение их качества. Однако развитие насосостроительной техники настоятельно требует выполнения такого обобщения. [c.286]

Для присоединенного к 50-литровому сосуду пароструйного насоса, пмеющего быстроту откач7 и 400 л/сек, время, необходимое для уменьшения давления вдвое (Л/ , равняется (2/3) X <(50/400) = 0,08 сек. Так как 10 /0,1 = 103 21о. то нароструй-ный насос теоретически понизит давление от 100 до 0,1 [xHg за 10-0,08 = 0,8 сек. [c.65]

Зависимость между производитель-и.остью Q насоса и напором Н 1азывается характеристикой насоса. Теоретически характеристика поршневого насоса изображается вертикальной прямой (рис. 7-8). Из графика видно, что у поршневого насоса производительность есть величина постоянная, не зависящая от напора. Производительность определяется только объемом жидкости, вытесняемым поршнем. Прак- [c.135]

При определении объемного к. п. д. насосов теоретическую производительность обычно определяют экспериментально, измеряя производительность при нулево.м давлении, так как для ее точного расчета [c.13]

Тип насоса Теоретическая производительность в д/леин Диаметр уплотняющей части оси D а JKJK Количество всасывающих отверстий в оси Диаметр всасЬ1вающ х отверстий / в мм Скорость течения масла во всасывающем отвер-стии в м/сёк [c.123]

К этой группе относятся радиально-пластинчатые насосы однократного и многократного действия. Под кратностью понимается чисто тактов всасывания — нагнетания за один оборот ротора насоса. Теоретически возможно создание и аксиально-пластинча-тых насосов. Однако на практике это не нашло своего решения из-за сложных конструктивных исполнений и значительных затрат. [c.119]

При всех режимах течения теоретический нап( с увеличением подачи уменьшается. Однако характер зависимости Hj =Яу (Q) различен при ламинарном течении зависимость линейная, при турбулентном - экспоненциальная для гладких каналов и степенная для шероховатых. При неизменном общем расходе дискового насоса теоретический напор возрастает с увеличением числа дисков /, а угол наклона линий характеристик к оси абсцисс уменьшается — при бесконечно большом числе дисков нуле- [c.24]