Характеристика насоса лопастного

Кавитация в лопастных насосах сопровождается нарушением неразрывности потока жидкости, образованием полостей (каверн), заполненных парами жидкости и выделяющимся из жидкости газом. Кавитация изменяет характеристики насосов уменьшает подачу, напор, мощность и КПД, а в случае интенсивного развития кавитации происходит полный срыв их работы. Длительная работа насосов в режиме кавитации не только снижает технико-экономические показатели насосных установок, но в ряде случаев приводит к кавитационной эрозии деталей проточной части насоса вплоть до их полного разрушения. [c.115]

На рис. 198 приведены типовые безразмерные характеристики для лопастных насосов различной быстроходности. [c.376]

Поворот лопаток направляющего аппарата- или лопастей рабочего колеса в процессе работы также является способом регулирования работы лопастного насоса. Первый способ применяют главным образом, для регулирования подкрутки (поворотный входной направляющий аппарат) у крупных диагональных насосов, которые в процессе эксплуатации должны обеспечить различные напоры при малых колебаниях величины подачи. Поворотные лопасти рабочего колеса чаще всего применяются в осевых насосах, которые устанавливаются на электростанциях в качестве циркуляционных. Эти два способа регулирования более экономичны, чем регулирование дросселированием, так как при повороте лопастей уменьшаются потери на удар. Безразмерные характеристики насосов при этих двух способах регулирования [25] представлены на рис. 73 и 74. Как уже указывалось, на выбор типа регулируемого осевого или диагонального насоса решающее влияние оказывает характеристика трубопровода. Однако при этом следует принять во внимание, состоит ли кривая сопротивления из чисто статического напора с второстепенными составляющими динамического напора, или из одинаковых составляющих статического и динамического напоров, или же из чисто динами- [c.91]

Сложность рабочего процесса лопастного насоса Затрудняет расчет его характеристики. Характеристика лопастного насоса может быть получена только опытным путем. Между тем уже при проектировании часто необходимо иметь эту характеристику, чтобы установить эксплуатационные свойства насоса. Получить характеристику насоса можно путем пересчета по теории подобия характеристики имеющегося насоса, геометрически подобного проектируемому. При этом можно получить также соотношения размеров имеющегося (модельного) и проектируемого (натурного) насосов. Таким образом, теория подобия позволяет, выбрав модельный насос, получить размеры рабочих органов натурного насоса, а также его характеристику. Такой способ проектирования насоса нашел широкое применение. [c.198]

Теория подобия имеет большое значение при проектировании и экспериментальном исследовании лопастных насосов. Теория подобия дает возможность по известной характеристике одного насоса получить характеристику другого, если проточные полости обоих насосов геометрически подобны, а также дает возможность пересчитать характеристику насоса с одной частоты вращения на дру- [c.188]

Работа проводится на описанной выше установке для испытания лопастного насоса. Для проверки формул пересчета при постоянном открытии регулировочной задвижки снимают показания всех приборов при трех-четырех различных частотах вращения, включающих частоту вращения, на которой снималась рабочая характеристика. Полученные в результате обработки этих замеров напор, подача и мощность пересчитывают по формулам (3-14) — (3-16) на частоту вращения, для которой построена характеристика. Результаты пересчетов наносят на график рабочей характеристики насоса. Если бы формулы пересчета полностью подтвердились, то точки, полученные в результате пересчета напора, подачи и мощности, легли бы на характеристику насоса. Систематические отклонения полученных точек от характеристики на величины, превышающие погрешность измерений, свидетельствуют о неточности пересчета напора и мощности по формулам (3-15) и (3-16). Эта неточность обусловлена неодинаковой величиной критерия Рейнольдса и влиянием мощности трения в подшипниках и уплотнениях вала, которая по формуле (3-16) не пересчитывается. [c.226]

При рассмотрении характеристик насосов — теоретических [см. (10-47)] и экспериментальных (см. рис. 12-1, 12-2), было установлено, что напор, развиваемый лопастным насосом, существенно зависит от подачи. В связи с этим, имея характеристику насоса, нельзя заранее сказать, какая будет обеспечиваться подача при [c.237]

При подборе лопастных насосов и технологическом их расчете необходимо определить их напор Н и производительность V, их взаимосвязь (характеристику насоса), мощность [c.297]

ХАРАКТЕРИСТИКИ ЛОПАСТНЫХ НАСОСОВ [c.38]

Параметры установок с гидроструйными и лопастными насосами зависят от их гидравлических характеристик. Гидравлические характеристики насосов, а также соединяющих их трубопроводов и других конструктивных элементов гидросистем описываются нелинейными уравнениями. Решение систем уравнений, описывающих гидравлические характеристики установок, может быть получено численными методами с использованием ЭВМ. Решение существенно усложняется необходимостью учета возможности возникновения кавитации в гидроструйных насосах. Это требует в процессе решения вместо уравнений нормальных гидравлических характеристик струйных насосов использовать их частные кавитационные характеристики. Для упрощения расчетов установок можно использовать нормальные и частные гидравлические характеристики гидроструйных насосов, приведенные в гл. 1. [c.145]

Вибрация центробежного насоса тесно связана с различными нестационарными явлениями в нем. Если при расчете гидравлических характеристик, как правило, нестационарность течения жидкости за рабочим колесом не учитывается, то с вибрационными характеристиками насоса, в особенности на лопаточных частотах, она имеет непосредственную связь. Многочисленные исследования 158, 59, 98, 129, 150, 161, 166], проведенные в последнее время, показывают, что источником вибрации центробежного насоса на лопастной частоте являются нестационарные гидродинамические силы на лопатках направляющего аппарата, возникающие при обтекании их нестационарным потоком, выходящим из колеса, и статические пульсации давления в проточной части, возникающие в момент встречи лопастей рабочего колеса и лопаток аппарата. [c.268]

На рис. 8.3, а кривой а показана р—Q-характеристика центробежного насоса 1 (см. рис. 8.1, а), работающего в составе преобразователя. Кривые б, в, г, д соответствуют р—Q-характеристике лопастного насоса, когда за счет работы гидроструйного насоса 3 во всасывающем трубопроводе центробежного насоса создается подпор Ро, равный соответственно рл, ра, pg, р . В этих случаях р—Q-характеристика насоса должна быть поднята вверх эквидистантно самой себе на величину рх, рг. Рз Pi- [c.205]

По формулам, приведенным в предыдущих разделах, легко получить зависимость теоретического напора от величины идеальной подачи Q или, зная утечки, от величины подачи насоса Q при постоянной частоте вращения п. Для получения напорной характеристики насоса необходимо знать зависимость отдельных составляющих гидравлических потерь от величины подачи. В первом приближении целесообразно разделить суммарные гидравлические потери на две составляющие на участке от точки измерения давления на входе в насос до выходного сечения рабочего колеса и на участке от выходного сечения рабочего колеса до точки измерения давления на выходе из насоса. Первую составляющую будем называть потерями в лопастном или рабочем колесе АН/ , а вторую - потерями в отводящем устройстве (спиральный отвод и диффузор) AHq. Иногда следует отдельно учесть потери во входном устройстве. Для экспериментального разделения потерь необходимо провести измерение величины напора за колесом, которое можно организовать либо в абсолютном, либо в относительном движении, И те, и другие измерения показали, что в доста- [c.57]

Сейчас в ряде стран в связи с переходом на систему единиц СИ для характеристики конструкции лопастных насосов рекомендован коэффициент конструкции, по структуре аналогичный п [c.339]

На основании требований к созданию современных, простых в эксплуатации установок во всех отраслях промышленности, особенно в химической и промышленности строительных материалов, ускорена разработка соответствующих уплотнительных элементов. За последние годы значительно повышена надежность хлопчатобумажных прокладок, манжетных и фланцевых уплотнений за счет применения новых материалов, например политетрафторэтилена. При постоянном развитии механизации и автоматизации промышленности разработаны так называемые механические или торцовые уплотнения, используемые для уплотнения вращающихся деталей. Торцовые уплотнения в лопастных насосах одинарного и двойного действия обеспечивают максимальную нагрузку, не требуют дополнительного ухода по условиям работы уплотнения в течение 5000—15 ООО ч. Уплотнения, независимо от вида нагрузок, должны отвечать свойствам перекачиваемой жидкости и техническим характеристикам насосов. Поэтому проблема уплотнения в насосостроении очень сложна, и решить ее можно при выполнении целенаправленной исследовательской работы. [c.284]

Регулировать подачу лопастного насоса можно и путем изменения частоты его вращения. В этом случае в поле координат Я, Н характеристика насоса смещается согласно (15-23), что приводит к изменению точки ее пересечения с характеристикой тру- [c.298]

Для лопастных насосов основные параметры при постоянной частоте вращения я однозначно взаимосвязаны между собой. Графически представленные эти зависимости называются характеристиками насоса. [c.9]

Определение основных рабочих характеристик одноклапанных инерционных водоподъемников складывается из двух этапов. Первый этап не зависит от конструкции рабочего органа и клапанов (клапан-поршень, вибрирующий поршень и боковые клапаны, диафрагма и клапаны и т.д.) снятие рабочих характеристик проводится аналогично снятию характеристик насосов других типов (лопастных, объемных), т. е. регулированием при помощи задвижки определяются зависимости О—Я Q—т] и Q—N. Второй этап проводится для учета специфических особенностей водоподъемников и в первую очередь инерционных свойств столба жидкости. Характеристики снимают для различных высот подъема либо путем понижения уровня в колодце, либо путем увеличения высоты напорного трубопровода. Для нескольких высот целесообразно сиять рабочие характеристики обычным путем, регулируя напор задвижками. После получе- [c.116]

Физический смысл коэффициента быстроходности при переходе на международную систему единиц утратил практическую ценность. Однако, учитывая его большое распространение и накопленный опыт, в ряде стран для характеристики конструкции лопастных насосов применяют коэффициент конструкции, аналогичный по структуре ns [c.31]

Целью настоящей работы является опытная проверка законов пропорциональности. Работа проводится на стенде для испытания лопастного насоса, описанном выше. Для проверки законов пропорциональности при постоянном открытии регулировочной задвижки производят замеры показаний всех приборов при трех-четырех различных числах оборотов, включающих число оборотов, на котором производилось снятие рабочей характеристики. Полученные в результате обработки этих замеров напор, подача и мощность пересчитываются по формулам пропорциональности на число оборотов, для которого построена характеристика. Результаты пересчетов наносятся на график рабочей характеристики насоса. Если бы законы пропорциональности полностью подтвердились, то точки, полученные в результате пересчета напора, подачи и мощности, легли бы на характеристику насоса. Систематические отклонения полученных точек от характеристики на величины, превосходящие погрешность измерений, свидетельствуют о некоторой неточности этих законов. [c.170]

Рис,13, Характеристика графитового лопастного насоса при числе оборотов 1450 в минуту. [c.65]

Принципы моделирования лопастных систем гидродинамических передач основаны на применении законов подобия лопастных гидромашин. Принципы моделирования позволяют определять размеры и характеристики новых лопастных систем, удовлетворяющих заданным значениям М-с, М 2, и л , если известны размеры и опытная характеристика лопастной системы, принятой в качестве модели, с подходящими относительнымн рабочими параметрами К, i, т . Они позволяют также пересчитывать опытные характеристики гидропередач, полученных при определенных rii = onst, для других его значений и решать расчетным путем задачи о совместной работе гидропередач с двигателями и потребителями, имеющими переменные числа оборотов. Следовательно, моделирование резко уменьшает объем опытных работ при создании лопастных систем и при испытании гидропередач. В соответствии с правилами моделирования лопастных насосов (см. 3-2) условием подобия двух рабочих режимов, принадлежащих к характеристикам двух гидропередач с геометрически подобными лопастными системами является геометрическое подобие треугольников скоростей на границах лопастных колес (см. рис. 5-15—5-17). [c.395]

Пересчет характеристик центробежных (лопастных) насосов с воды на вязкую жидкость возможен двумя путями по методу подобия, т. е. с учетом [c.49]

МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КАВИТАЦИОННЫХ РЕЖИМОВ РАБОТЫ ОСЕВЫХ НАСОСОВ. СОПОСТАВЛЕНИЕ С КАВИТАЦИОННЫМИ ХАРАКТЕРИСТИКАМИ ПОВОРОТНО-ЛОПАСТНЫХ ТУРБИН [c.155]

Решение системы уравнений (5.1)—(5.4) производится путем численного интегрирования с использованием полных характеристик насоса и начальных условий. Изложенная методика расчета переходных процессов лопастных насосов не учитывает явление [c.231]

В целях снижения мощностей, затрачиваемых на перемешивание, в ЛПИ им. Калинина разработаны насосы ОБ-2 для значений == 2800 и ОБ-7 (см. рис. 2.8) для щ = 2500. Универсальная характеристика насоса ОБ-2 приведена на рис. 6.17. Гидравлический к. п. д. насосов в оптимальном режиме соответственно составляет 84 и 91%. В табл. 6.7 дано сравнение параметров быстроходных лопастных систем с каталожным насосом 07. [c.333]

На рис. 5.2 вместе с характеристиками насоса представлена кривая изменения пульсации давления с лопастной частотой на выходе из напорного патрубка насоса типа ЗК-6. Зависимость амплитуды пульсаций от подачи представляет собой вогнутую кривую с минимумом, смещенным в область меньших относительно оптимума подач. В зоне режимов, смежных с оптимальным, амплитуды пульсаций растут медленно. В зоне больших подач колебания давления значительно возрастают. Например, при Q=21 л/с размах колебаний достиг 10 Па при этом отношение пульсаций к напору [c.146]

Подобие лопастных насосов. Известно, что характеристики насосов строят экспериментально при постоянной частоте вращения привода. Следует отметить, что не всегда можно провести испытания насосов большой подачи. [c.65]

ХАРАКТЕРИСТИКИ, РЕГУЛИРОВАНИЕ ЛОПАСТНЫХ НАСОСОВ [c.130]

Теоретические исследования по скорости роста кавитационного пузырька и экспериментальные исследования кавитационных характеристик труб Вентури на вязких жидкостях показали, что с увеличением вязкости жидкости и уменьшением времени пребывания ее в зоне разрежения (кавитационной зоне) увеличивается вероятность протекания жидкости через зону разрежения в перегретом состоянии. С этой точки зрения увеличение вязкости жидкости должно приводить к улучшению кавитационных характеристик лопастных насосов. С другой стороны, увеличение гидравлических потерь от входа в насос до зоны разрежения при увеличении вязкости должно приводить к ухудшению кавитационных характеристик насоса. [c.260]

Пример 4. Если изложенными способами подобрать насос из освоенных промышленностью невозможно, а технико-экономические расчеты показывают целесообразность проектирования нового насоса (например, с существенно большими параметрами Qy . Н), то, используя законы подобия, можно спроектировать новый насос на основе модельного, который ближе всего подходит по напору и конструкции к новому насосу. Например, требуется спроектировать вертикальный насос с параметрами Qp - 40 мУс и Яр = 12,5 м. По сводным характеристикам осевых лопастных насосов (см. рис. [c.113]

Регулирующие клапаны у вихревых, лопастных, шестеренчатых, поршневых и других насосов с характеристикой, близкой к объемной, нужно устанавливать [c.181]

Усовершенствование лопастных насосов в 20 и 30-х гг. нашего века тесно связано с именем npo(j№ opa Пфлейдерера (Pfteiderer). После того как им была установлена зависимость между конечным числом лопастей и гидравлическими характеристиками насоса, лопастные насосы [7 ], получили дальнейшее развитие. [c.23]

С целью экономии электроэнергии эксплуатационников и исследователей всегда интересовала возможность регулирования характеристики центробежных насосов. Одним из наиболее доступных способов является подрезка рабочего колеса по диa eтpy. Этому вопросу посвящено много исследований, суть которых заключается в получении экспери.ментальньгх коэффициентов для расчета напора, расхода и КПД в зависимости от степени подрезки. Для каждого типа насосов необходимо проведение своих экспериментов. В представленном докладе предлагается математическая модель, позволяющая провести расчет для центробежных насосов любого типа. Модель строится в предположениях, что имеется характеристика насоса на перекачиваемуто жидкость. Предполагается, что эта характеристика вбирает в себя все особенности конструкции насоса. В этол случае расчет насоса можно вести по уравнению Эйлера для лопастных машин. В выражениях через конструктивные параметры для базового варианта уравнение запишется, как [c.138]

При экспериментальных исследованиях лопастных насосов большое значение имеет теория подобия. Теория подобия дает возможность по известной характеристике одного насоса получить характеристику другого насоса, геометрически подобного первому. Это позволяет исследовать проектируемый насос в модели, что сильно облегчает и удешевляет экспериментальную разработку крупных пасосов. Теория подобия дает также возможность пере-счиггать характеристику насоса с одного числа оборотов на другое. Это имеет большое значение при проведении эксплуатационных расчетов. [c.141]

Одной из особенностей лопастных насосов является то, что их подача 0. существенно зависит от напора Я (см., например, рис. 10-7). В связи с этим по рабочей характеристике насоса нельзя заранее знать какая будет обеспечиваться подача при работе на данный трубопровод, величина фактической подачи Qф может быть установлена только совмещением двух характеристик насоса Н—Q и сети Ясети—Q, причем фактический режим определяется точкой их пересечения (рис. 11-2). Этот ре- [c.362]

Для лопастных насосов нормальные гидравлические характ -ристики обычно строят, принимая озн = var (номинальная угловая скорость вращения) Ае А под (бескавитационная работа насоса) v < Vnp (где Vnp — предельная вязкость, определяемая из соотношения Re > Re p R kp — критическое число Рейнольдса, при котором имеет место автомодельный режим, т. е. характеристики насосов не зависят от вязкости) р = p onst- [c.18]

Для сравнения различных режимов выбирают на р—Q-характеристике насоса не менее трех точек, которым соответствуют значения давления р, подачи Q и КПД насосного агрегата т)н. Рассчитывают преобразователь для каждой из точек, выбранных по характеристике лопастного насоса. При этом определяют значения гидравлического КПД Tir и относительную полезную подачу QnoJQnao- Затем для каждого из выбранных режимов определяют гидравлический КПД установки и абсолютное значение полезной подачи Qnon- Сравнение полученных значений т г или Qnon Дает основание для выбора расчетного режима эксплуатации центробежного насоса в установке. [c.208]

Практика гидротурбостроения [18] также показывает, что отсутствие стесняющей поток втулки в радиально-осевом рабочем колесе является одной из важнейших причин более высоких кавитационных качеств этого типа рабочих колес по сравнению с пропеллерными и поворотно-лопастными. Поэтому для улучшения кавитационных качеств рабочего колеса осевого насоса диаметр его втулки следует назначать минимально возможным. Тем более, что это целесообразно также и с точки зрения улучшения характеристик насоса. [c.161]

Характеристика насоса. Взаимосвязь всех рабочих параметров лопастного насоса выражается графически в виде его характеристики. Кривые зависимости напора, мощности, КПД и высоты всасывания от подачи насоса строятся для определенной частоты вращения и диаметра рабочего ко.иеса. На кривых Q—Н заводом-нэготовите-1 -591 [c.225]

Регулировать подачу лопастного насоса можно и путем изменения частоты его вращения. В этом случае в поле координат О,, Н характеристика насоса смещается согласно (15-23), что приводит к изменению точки ее пересечения с хараетеристикой трубопровода. Такой способ регулирования подачи насоса по энергетическим показателям более выгоден, чем дросселирование, но практически его осуществить при использовании электрического привода от асинхронного двигателя очень трудно. [c.299]

Беспульсационная подача дисковых колес позволяет рекомендовать их к установке после других насосов для сглаживания пульсавдуй давления на выходе. На рис. 95 показана конструктивная схема лопастного центробежного колеса, у которого, начиная с определенного радиуса, лопатки по периферии сфрезерованы и с помощью винтов укреплены диски. Замена на периферии колеса лопаток на диски практически на сказывается на характеристике насоса, если подрезка лопаток осуществлена на радиальное расстояние, составляющее не более 20% радиуса колеса. В подтверждение этого факта на рис. 96 приведены характеристики лопастного колеса с наружным диаметром 0,08 м, шириной Ъ = 0,05 м, числом лопаток 2л = 8, углом наклона лопаток на вхоДе /Зщ = 20° и на выходе /Ззд =30°, а также характеристики комбинированного колеса. Запись выходного давления на осциллографе показьшает (рис. 97), что если в первом случае на осциллограмме заметны (а) пульсаций давления с лопаточной частотой 2ли>, то после установки дисков на выходе эта частота становится м нее выраженной (б). [c.103]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология