Топка с встречным расположением горелок

Самым мощным парогенератором, работающим в настоящее время на назаров-ском угле, является двухкорпусный парогенератор П-49 паропроизводительностью 445 кг/с (1600 т/ч) в блоке с турбиной мощностью 500 МВт (давление перегретого пара 22 МПа и температура 565/570°С). Парогенератор П-49 оборудован полуоткрытой топкой с жидким шлакоудалением. Размеры топочной камеры по ширине и глубине соответственно составляют 20 020 и 8180 мм. Топка каждого корпуса оборудована 16 прямоточными встречно расположенными горелками. [c.17]

В топках с встречным расположением горелок зажигание более устойчиво, а горение протекает более интенсивно, чем в топке с фронтальными горелками. Вытекающие из горелок пылевоздушные струи эжектируют более горячие продукты сгорания из вихревых зон, что обеспечивает [c.431]

Промышленные исследования процесса сжигания сернистого мазута с малым избытком воздуха дают основание утверждать, что топки со встречными горелками ударного типа менее чувствительны к неравномерности пропорционирования топлива и воздуха по горелкам,чем, например, топки с фронтовым расположением горелок. Это явление может быть объяснено тем, что соударение встречных струй создает дополнительное перемешивание топлива с воздухом в топочной камере, устраняя в какой-то мере указанную неравномерность. [c.138]

Таким образом, проведенные экспериментальные исследования наладки режимов нестехиометрического сжигания природного газа и мазута в топках с одноярусным расположением горелочных устройств по встречной компоновке позволяют сделать следующие выводы. При использовании вихревых горелок с относительным шагом между ними 1( 10 < 2,5 наиболее эффективной с точки зрения снижения выхода N0 , является встречная схема. При относительном шаге между горелками > 2,5...3,0 кроме встречной может также рекомендоваться шахматная схема нестехиометрического сжигания. При использовании прямоточных горелок в топках с большими значениями фронта котла ( фр > 12 м) и относительного шага установки горелок ( д/Ь > 4,0...4,5, где Ь — ширина амбразуры прямоточной горелки) рекомендуется реализовывать чередующуюся схему. При значениях 1фр < 12 м и д/Ь < 3,5 можно также внедрять и центральную схему. [c.99]

Данный подход был реализован и испытан на котле ТПЕ-430 с одноярусной встречной компоновкой горелок при сжигании природного газа. В диапазоне паропроизводительности котла = 350...500 т/ч в топке за счет топливного разбаланса осуществлялось нестехиометрическое сжигание газа по схеме рис. 3.8, див работе находились все восемь горелочных устройств. На пониженных нагрузках = 300...350 т/ч производилось отключение по топливу двух крайних горелок, расположенных на фронте котла. На малых нагрузках < 300 т/ч по топливу отключались все четыре фронтальные горелки и полностью открывались топливные клапаны перед горелками, установленными на задней стене. Во всем рабочем диапазоне нагрузок котла воздух в топочную камеру подавался равномерно через все восемь горелок. [c.115]

Выбирается количество горелок м и их расположение. Количество горелок определяется из условия равномерного распределения температур и тепловых потоков в топке. Количество горелок должно быть не меньше двух. Расположить их на стенках можно так а) встречные боковые б) встречные боковые и фронтовые производительность одной горелки 100— 3000 нм /ч. [c.499]

МВт технологической установки первичной переработки нефти. Опытно-промышленная печь оборудована газомазутными дутьевыми горелками типа ФГМ, расположенными встречно по 10 шт. с каждой стороны печи. Особенностью данных опытов было то, что в топке печи сжигался нефтезаводской газ с теплотой сгорания QPh = 95,5 МДж/м , содержащий около 75 % пропан-бутановых фракций и 6 % водорода. [c.252]

Процесс образования окислов азота и зависимость его интенсивности от избытка воздуха, а также от степени рециркуляции дымовых газов в факел были исследованы ВТИ при сжигании мазута в топках парогенераторов ТГМП-114 [Л. 59]. Для сопоставления опыты проводились в топках, оборудованных вихревыми горелками ХФ ЦКБ-ВТИ-ТКЗ или встречно-ударными горелками ВТИ. Вихревые горелки были установлены встречно на фронтовой и задней стенах топки. Рециркуляция осуществлялась путем ввода части дымовых газов, отобранных за экономайзер, через шлицы, расположенные под каждой горелкой. Степень рециркуляции, основное назначение которой заключалось в регулировании температуры перегретого пара, при а"т = 1,02 и номинальной нагрузке составляла примерно 23%. [c.179]

Влияние режимных факторов на образование окислов азота при сжигании сернистого мазута в горелках прямоточного и вихревого ТИПОВ изучалось также в топке парогенератора БТ-35/39 Харьковским политехническим институтом совместно с Горловским химическим комбинатом [Л. 60], Первая серия опытов была проведена при однофронтовом двухярусном расположении четырех горелок, единичная производительность которых была равна 800 кг мазута в час. Вторая серия была проведена при встречном расположении двух мазутных горелок на боковых стенах вихревого предтопка, сооруженного в нижней части топочной камеры. [c.180]

На рис. 19-13 показана топка с напорными горелками парогенератора ЗиО для блока 300 МВт (250 кг пара/с) типа П-59 на подмосковных углях. Восемь мельниц 1 расположены у двух боковых сторон топочной камеры парогенератора Т-образной компоновки. Горелки с внешней подачей пылевоздушной смеси 2 в количестве 32 шт. установлены на двух боковых стенах топочной камеры в два яруса по встречно-смещенной схеме. Пылевоздушная смесь подается от каждой мельницы по четырем пылепроводам 3 к четырем горелкам, расположенным в верхнем или нижнем ярусе той же боковой стены, у которой установлены эти мельницы, как показано на рис. 19-13. [c.420]

Рис. 20-5 и 20-6 дают представление об аэродинамике топки с встречным расположением прямоточных горелок на фронтовой и задней стенах. Изображенные на них поля скоростей получены в экспериментальных исследованиях на воздушной модели. По истечении из горелок струи эжектируют газ из окружающей среды, в результате чего расход в них увеличивается. При равенстве начальных количеств движения встречные потоки соударяются в центре топки (рис. 20-5) при практически одинаковых скоростях в них и суммарном расходе, равном в рассматриваемом случае 1,88(Зо, где Со — начальный расход газа через горелки. В месте соударения в результате торможения динамический напор трансформируется в статическое давление. Под действием образовавшегося перепада давления общий поток растекается вверх и вниз с повышенными скоростями и вследствие этого с малым заполнением сечения топки восходящий поток занимает 0,57 сечения топки, причем 0,37 сечения топки занимает основной поток, В месте разветвления расход в восходящем потоке Ов составляет 1,3250о, а в нисрсодящем Охв —0,55(Зо. По мере движения восходящий поток расширяется. Однако полного заполнения топки не достигается. На уровне перехода в горизонтальный газоход степень заполнения сечения топки восходящим потоком составляет 0,86, причем на основной поток приходится 0,68 сечения топки. Максимальная скорость в этом сечении составляет 0,36 Вследствие неполного заполнения сечения камеры над горелками у фронтовой и задней стен развиваются вихри. Часть восходящего потока с расходом Оо направляется на выход из топки. Избыточный расход рециркулирует, образуя у стен в области над горелками два больших вихря, каждый из которых занимает до 0,3—0,35 глубины топки и распространяется почти по всей высоте топки. Расход в них соответственно составляет 0,181 (Зо и 0,144(Зо. [c.428]

Присутствие сероводорода в пристенной зоне топочной ка.меры определяется как режимными условиями работы котла, так и конструкцией и компоновкой горелочных устройств. Конструкция горелки определяет интенсивность выгорания топлива и развитие факела в топочной камере. От компоновки горелок зависит степень заполнения топки факелом в зоне активного выгорания топлива и, следовательно, удаленность факела от топочных экранов. Известно, что при прочих равных условиях факел, формируемый встречными прямоточными горелками, дальше удален от топочных экранов по рравнению с факелом от вихревых встречно расположенных горелок. Это определяет и различных уровень агрессивности в пристенной зоне котлов, оборудованных вихревыми и прямоточными горелками. [c.67]

Однако на современных газомазутных котлах некоторых типов, например ТГМ-84, невозможно встречное или угловое расположение горелок, что определяется наличием двухсветового экрана, а также малым расстоянием между топкой и конвективной шахтой, в связи с чем на этих котлах, как известно, горелки устанавливаются только на фронтовой стене. Такая компоновка серьезно сказывается на развитии и выгорании факела и создает значительно худшие условия протекания процесса горения мазута, чем при встречном и угловом размещении горелок. В результате этого оптимальное по условиям горения значение коэффициента избытка воздуха существенно возрастает. Так> например, если для котлов типов ТП-230 и ПК-Ю с горелками конструкции Ф. А. Липинского оптимальное значе-ьие опт составляет 1,02—1,03 Л. 3-4, 3-58, 3-60, 3-70], то для котлов типа ТГМ-84 с такими же горелками Поит возрастает до 1,08, при этом систематически имеет место прямой направленный удар факела в задний экран, в связи с чем был поставлен вопрос о надежности работы котла с этими горелками [Л. 3-71]. Подоб- [c.153]

Существующие газомазутные котлы с одноярусным расположением горелок в топках открытого типа выпускаются только со встречной компоновкой. При этом количество горелок в ярусе — четное. В качестве примера такой компоновки был исследован котел ТПЕ-430 (см. рис. 3.7, в), переведенный на сжигание природного газа и мазута в плоскофакельных горелочных устройствах. С некоторым допущением сюда же можно отнести и водогрейный котел ПТВМ-100. Хотя вихревые горелки в нем расположены в два яруса, основное их количество (а именно 12 штук из 16) находится в нижнем ярусе и только четыре горелки установлены по бокам топочной камеры в верхнем ярусе (см. рис. 3.7, г). Поэтому с точки зрения аэродинамики и процессов тепло-, массообмена топочной камеры (см. относительное положение максимума температуры пламени по высоте топки [51]) данная конструкция, безусловно, ближе к одноярусной компоновке. При традиционном сжигании сернистого мазута в котле ПТВМ-100 содержание оксидов азота в уходящих газах (при оСу = 1,17... 1,2 и нагрузках > 70 Гкал/ч) составляло [c.92]

Паровой котел ТГМП-114 паропроизводительностью 1000 т/ч с параметрами перегретого пара 25,5 МПа, 545/545 °С состоит из двух симметричных корпусов и предназначен для сжигания мазута и природного газа. Корпуса котла выполнены по П-образной компоновке с топкой открытого типа. Топочная камера каждого корпуса оборудована шестью вихревыми газомазутными горелками конструкции ВТИ-ТКЗ производительностью по мазуту 6 т/ч. Расположение горелок встречное, одноярусное, по три горелки на фронтовой и задней стенах топочной камеры. Расчетное тепловое напряжение топочного объема 267 кВт/м . Рециркуляция дымовых газов осуществляется в нижнюю часть топочной камеры через шесть лиц, расположенных на 2,0 м ниже отметки горелок. Котел оборудован двумя воздухоподогревателями РВП-68Г. [c.66]

В проектном исполнении топочная камера котла ТПП-312 оборудована 16 улиточно-лопаточными горелками производительностью 10 т/ч, расположенными встречно в два яруса на фронтовой и задней стенах. Топочная камера котла ТПП-312А оборудована восемью улиточно-лопаточными горелками производительностью 20 т/ч. Экраны топки до отметки 12 000 мм полностью ошипованы и покрыты огнеупорной массой. Транспорт пыли к горелкам осуществляется отработанным сушильным агентом. Сушка топлива осуществляется смесью [c.115]

Рис. 3-4. Распределение температур в поперечном сечении топки котла ДКВР-6,5-13, соответствующем вертикальной плоскости расположения передних встречных горелок на расстоянии 960 мм от фронтовой стены (нагрузка котла 66 %, в работе только две горелки).

Для уменьшения угара металла и достижения более равномерного распределения теплового потока нижнее внутрика-нальное расположение горелок было заменено на комбинированное сводово-подовое одна горелка установлена на расстоянии 200 мм от потолочного свода, а вторая на поду печи. При этом верхний факел настилается на свод печи, обеспечивая равномерное увеличение теплоотдачи излучением и сокращая непосредственный контакт с нагреваемым металлом. Нижний факел предохраняет рабочую камеру от охлаждения присосами воздуха. При встречной смещенной компоновке горелок продукты сгорания обеспечивают более равномерный прогрев металла, уменьшают его угар, устраняют локальные перегревы кладки и увеличивают полезный объем топки. Излучающая поверхность кладки при комбинированной компоновке горелок увеличилась на 23 % и достигла для рассматриваемой печи 7,57 м при объеме рабочего пространства 1,08 м . Температура газов в начале нагрева (первого периода нагрева) составляет 1160 °С, а в конце— 1050 °С. Температура газов в конце второго периода нагрева — выдержке —составляет 870—880 °С. Производительность печи по металлу 0,064 кг/с при напряженности пода печи 36 г/(м2 с). Расход тепла на нагрев металла 183 МДж. [c.118]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология