Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Влияние режимных условий

    Зная лимитирующую стадию процесса в системе Г — Т, можно четко определить влияние режимных условий и выбрать наиболее рациональные методы интенсификации процесса при его реализации. [c.178]

    ВЛИЯНИЕ РЕЖИМНЫХ УСЛОВИЙ [c.107]

    Целью настоящих экспериментальных исследований является определение влияния режимных параметров процесса в стационарных условиях на состав и температуру конвертированного газа, содержание в нем сажи и влаги. [c.5]


    В этих условиях возрастает (а не снижается, как могло бы показаться на первый взгляд) роль приближенных расчетов, опирающихся на наглядные физические модели сложного явления. Это связано в первую очередь с возможностью определения на основе приближенных расчетных схем опытных данных,- необходимых для решения инженерных задач, и с оценкой влияния режимных параметров на характер протекания процесса. Существенна также Связанная с этим простота истолкования не всегда наглядных результатов систематических вычислений на ЭВМ. [c.61]

    Под объемом контроля понимают перечень определяемых показателей качества рабочей среды. Как уже отмечалось в 11.1, в объем контроля всегда включаются все нормируемые показатели. Если бы это было не так, то регламентирование не вошедшего в объем контроля показателя не имело бы смысла. Отклонение водного режима по этому показателю оставалось бы неизвестным и не могло бы быть скорректировано сушествующими способами. Те показатели, которые не входят в нормы, но наблюдение за которыми может быть полезным с точки зрения расширения или уточнения представлений о характере протекания физико-химических процессов и влияния на эти процессы режимных условий, называются контролируемыми. К числу контролируемых относят также показатели, которые не вошли в перечень нормируемых лишь потому, что для них не установлены количественные пределы из-за отсутствия методов воздействия на значение этих показателей. Перечень нормируемых показателей остается неизменным на протяжении всего периода действия норм водного режима и может быть изменен только при пересмотре этих норм. В отличие от нормируемых показателей перечень контролируемых показателей не остается постоянным во времени. Он расширяется или, наоборот, сужается в соответствии с конкретно поставленными задачами получения информации, которая необходима в оперативных целях или служит накоплению статистического материала по тому или другому вопросу. [c.254]

    Выше рассматривались отдельно условия формирования источника зажигания, т. е. влияние режимных и конструктивных параметров на фактическую мощность источника зажигания, и условия воспламенения смеси в камере вторичного зажигания, определяющие минимальную мощность его. Рассмотрение результирующего влияния конструктивных и режимных параметров проведено на основе данных испытания камеры сгорания ГТ-6-750 в натурных условиях. [c.443]

    Вопрос раздельного влияния аксиальной и тангенциальной составляющих скорости на время пребывания угля в камере представляет интерес для выявления режимных условий работы камеры. [c.244]


    Скорость охлаждения материала лимитируется тепловой инерцией камер и связана со скоростью испарения влаги на поверхности материала. Кроме того, температура прогрева ограничивается отрицательным влиянием высоких температур на свойства материала, в случае длительного периода действия их на материал. Первые опыты применения осциллирующих режимов для сушки лесоматериалов не дали положительных результатов, но это не значит, что этот способ не найдет положительного решения. Основной причиной неудач являлось то, что осциллирующий режим проводился при режимных условиях, соответствующих обычному способу конвективной сушки во влажном воздухе, и в конце периода охлаждения и в начале прогрева происходило увлажнение материала. Прогрев и охлаждение его сухом воздухе, очевидно, могут дать более благоприятные результаты. [c.94]

    Результаты большого числа исследований, проведенных с целью изучения процесса концентрации на винтовых сепараторах, в известной мере позволяют установить принципы процесса, оценить роль отдельных явлений, определить влияние основных параметров геометрической формы и режимных условий. [c.34]

    Требования автомобильных двигателей к детонационной стойкости бензинов, установленные в стендовых условиях, могут значительно изменяться под влиянием некоторых параметров режима и эксплуатационных условий. На рис. 41 приведен ряд графиков, показывающих зависимость требований, предъявляемых к октановым числам бензина, от изменения некоторых режимных параметров двигателя [40]. На рис. 41, а показано влияние на детонационные требования к топливу числа оборотов при полном открытии дроссельной заслонки, мощностной регулировке карбюратора и оптимальном угле опережения зажигания. Наибольшие детонационные требования в данном случае соответствуют наименьшему числу оборотов. Однако максимум 04,. нередко располагается в области более высоких чисел оборотов, близких к числу оборотов, соответствующему максимальному крутящему моменту. При увеличении или уменьшении числа оборотов по отношению к этой точке детонационные требования уменьшаются. [c.106]

    Поскольку эта реакция протекает без изменения объема и ее равновесие не зависит от давления, данный метод применяют при любых давлениях, допустимых в промышленной практике, не включая в исходные данные давление в качестве режимного показателя. При этом снижается точность расчета, так как на состав получаемого газа оказывает влияние и реакции, протекающие с изменением объема. Однако полученные результаты расчетов иллюстрирует лишь характер изменения показателей газификации жидких топлив с различным отношением С Н, а вычисленные количественные соотношения между этими показателями справедливы только для принятых в расчетах условий теплового режима газификации, состава дутья и выхода сажи. В других условиях количественные соотношения отдельных показателей будут иными. К.Полем и Г.Мартенсом [б]предложен метод расчета для процессов газификации жидких топлив, протекающих при любых температуре, давлении и составе дутья. Авторы исходят из того предположения, что состав получаемого газа в этих процессах удовлетворительно определяется равновесием реакций [c.115]

    Характер влияния различных режимных и конструктивных параметров работы на величину А при шарнирном закреплении лопастей был исследован Шишкиным на аппарате диаметром 170 мм. В условиях опытов угол атаки лопасти у (угол между плоскостью лопасти и касательной к окружности корпуса) принимался равным 45 60 и 70°, число рядов дискретных лопаток вдоль образующей ротора—5, число лопаток г в ряду—2 3 и 6. [c.188]

    Механизм коксования, установленный в лабораторных условиях, дополняют данными, полученными в промышленных необогреваемых камерах высотой 25 м и диаметром 5 м. После подключения в систему подготовленной камеры с верха ее через определенные интервалы времени Отбирают иробы для анализа и фиксируют режимные параметры. Исследуют также образцы коксов, отобранных из различных зон реактора. По-видимому, гидродинамические условия коксообразования оказывают влияние на внутри- и межмолекулярные взаимодействия и на структуру (в том числе и по- [c.179]

    Для того чтобы найти выход из создавшегося положения, в ЭНИН была проведена специальная работа по исследованию влияния на работу хроматографа ряда факторов конструктивного и режимного характера [Л. 158, 165]. В результате этой работы были выявлены условия, обеспечивающие высокую чувствительность анализа при четком разделении входящих в состав продуктов горения компонентов. Полученные результаты были использованы при разработке хроматографа тииа Союз , предназначенного специально для анализа продуктов горения и подробно описанного ниже. [c.155]


    Вместе с тем, практически неограниченная свобода экспериментирования может быть обеспечена при проведении такой проверки на стендовых циклонных камерах небольшого размера, в которых полностью сохраняются соотношение геометрических размеров циклонных камер, тепловые форсировки сечения циклона, скорости и распределение вторичного и первичного воздуха, температура подогрева воздуха, коэффициент избытка воздуха и фракционный состав топлива, характерные для промышленных топок. Наряду с этим следует иметь в виду, что частичка топлива одного и того же размера в стендовом циклоне находится заведомо в более тяжелых условиях, чем в промышленном циклоне из-за меньшего времени ее пребывания в объеме до попадания на стенку или выноса из циклона (если она мала и попала в центральный прямой ток). Поэтому экономические показатели, полученные на камерах малого размера, не являются предельными и обычно оказываются ниже показателей промышленных установок. Однако влияние различных режимных и конструктивных факторов сохраняется и может быть выявлено на стенде с большой степенью надежности. [c.85]

    Необходимость решения подобной проблемы остро ощущается также и для аппаратов установок газоразделения, сжижения природного газа, установок разделения воздуха, криогенных систем и др. Как известно, на интенсивность теплообмена при кипении жидкостей в большом объеме, кроме режимных параметров р, ДГ и теплофизических свойств кипящих агентов, существенное влияние оказывают поверхностные условия геометрия, материал, условия смачиваемости и чистота поверхности нагрева. [c.15]

    На выход и качество продуктов заметное влияние оказывают режимные параметры процесса замедленного коксования давление, температура в коксовой камере, коэффициент рециркуляции, объемная скорость, подача турбулизатора и др. На большей части действующих установок замедленного коксования поддерживаются следующие условия избыточное давление наверху камеры 1,5—4 кгс/см (0,15—0,4 МПа), температура вторичного сырья на выходе из печи 495—510 °С, коэффициент рециркуляции 1,2—1,8, температура на входе в камеру 470—490 °С. Температура сырья, входящего в камеру, на 40—50 °С выше, чем паров, выходящих из чее. Это объясняется потерями тепла через стенки камеры и теплотой реакции коксообразования. [c.24]

    Ввиду того, что приведенная общая характеристика не позволяет судить о влиянии режимных условии на хи.мический состав смол, было поставлено изучение фракций, кппящпх до 200° С (бензиновая) и в пределах 200—325° С (дизельная). [c.35]

    Характер изменения размеров зоны рециркуляции как для сложных кольцевых, так и для простых струй, одинаков. По мере удаления от устья факела ширина зоны рециркуляции и количество газов в ней сначала возрастает, а затем начинает падать. Чем больше интенсивность крутки, тем больше размеры зоны рециркуляции и тем большее количество газов рециркулирует к устью факела (рис. 2-23). Изменение режимных условий истечения кольцевых соосных струй оказывает некоторое влияние на размеры зоны и количество рециркулируюш,их газов, но основным определяющим параметром остается величина п. [c.50]

    Из всего изложенного следует, что формула Розина не отвечает и не может отвечать действительному составу всех трех продуктов разделения как в области тонких фракций, так и в области грубых, близких к рредель-ному размеру бмакс- Поэтому использование параметров этой формулы для оценки эффективности сепарации, во-обш,е говоря, неправомерно, особенно при сравнении работы сепараторов в различных производственных условиях. Вместе с тем, учитывая простоту и широкое распространение этого метода, особенно в теплотехнике, следует отметить, что с его помощью можно в определенных границах оценивать влияние режимных факторов, а также реконструктивных мероприятий на эффективность работы сепараторов. [c.49]

    В различных экспериментальных и аналитических работах по исследованию воспламенения и горения углеродных частиц и пылевоздушной смеси были получены существенно отличающиеся результаты по температуре и периоду воспламенения и влиянию на них режимных факторов. Некоторые из этих результатов противоречили практике пылесжигания. Это происходило вследствие того, что экспериментальные исследования проводились в различных аппаратурных и режимных условиях, а аналитические — при различных предположениях и допущениях. [c.342]

    Аэродинамическая модель факела неиеремешанных газов отражает лишь некоторые, хотя и весьма существенные, стороны сложного явления. Она, в частности, не позволяет определить ряд важных характеристик процесса, связанных с кинетикой химических реакций (полноту сгорания, условия стабилизации пламени и т. д.) Предельной схеме диффузионного горения при бесконечно большой скорости реакции отвечает в сущности единственный абсолютно устойчивый режим, при котором осуществляется полное реагирование исходных компонентов. Влияние режимных параметров на тепловой режим факела и его устойчивость принципиально не может быть учтено в рамках такой модели. Прямой путь расчета процесса при конечной скорости реакции связан с интегрированием системы дифференциальных уравнений в частных производных, содержащих нелинейные источники тепла и вещества. Он не получил достаточного распространения из-за значительных математических трудностей, с одной стороны, и отсутствия надежных данных о макрокинети-ческих константах, с другой. Это делает, видимо, нецелесообразным проведение в настоящее время массовых численных расчетов газовых пламен на ЭВМ, Отмеченное обстоятельство стимулирует развитие приближенных аналитических методов, сочетающих идеи теории пограничного слоя и теории теплового режима горения [27]. [c.21]

    В этот момент практически вся теплота передается от стенки путем испарения в движущийся поток пузырей пара, и основными величинами, определяющими интенсивность теплоотдачи, являются средняя толщина б и эффективная теплопроводность Х. эф пленки жидкости, разделяющей греющую стенку и паровую фазу. Далее при переходе пробкового режима в стержневой механизм теплоотдачи сохраняется неизменным. В этих условиях при сравнительно невысоких д для К12, Н22 и аммиака ( <10 кВт/м ) число центров парообразования не оказывает воздействия на интенсивность теплообмена, и характер влияния режимных параметров на а изменяется зависимость а от плотности теплового потока значительно ослабевает, а влияние давления кипения сменяется с прямого на обратное. Изменение шеро соватости стенки в данном случае слабо влияет на а . Зону, где действует вышеописанный механизм теплоотдачи, можно назвать зоной конвективного испарения. [c.170]

    При исследовании критических тепловых потоков обычно используются экспериментальные участки, имеющие сравнительно небольшую длину, в то время как технологические каналы энергетических атомных реакторов, так и экранные трубы паровых котлов выполняются достаточно длинными. В связи с этим задача выяснения зависимости кр от I представляется очень важной. На первый взгляд ее решение может показаться крайне простым, так как для этого достаточно, казалось бы, определить и сопоставить удельные тепловые потоки, полученные при одинаковых режимных условиях в обогреваемых трубах разной длины. Но, выполнив такую работу, экспериментаторы пришли к противоречивым результатам. Одни из них [Л. 5, 26, 28, 64, 86, 137] не обнаружили влияния I на кр. другие, наоборот, считают его очень существенным. Например, проведенные в свое время в ЭНИН измерения <7кр [Л. 84] показали, что увеличение длины трубы (диаметром 8 мм) с 88 до 864 мм приводило к снижению кр в 1,5—5,0 раз. Последующие исследования этого вопроса, выполненные в ВТИ [Л. 26] и ЭНИН [Л. 78], дали возможность установить, что причиной такого существенного уменьшения критических тепловых потоков в длинных каналах является возможность появления в стендовой установке низкочастотных пульсаций (см. 3-2). В длинной трубе при одном и том же значении Х2 возмущения потока (например, расходом) будут приводить к более существенным изменениям в паропро-изводительности экспериментального участка, чем в короткой трубе. Это вызовет более мощные пульсации потока, а следовательно, и более раннее возникновение кризиса. Вместе с тем переход от пульсационных к беспульсационным режимам (сопровождаемый ростом (/кр) будет происходить в трубах разной длины не при одинаковых режимных условиях. Как уже указывалось в свое время, низкочастотные пульсации прекращаются в том случае, когда на вход в экспериментальный участок поступает среда с С1 0. Очевидно, переход к бес- [c.120]

    Влияние режимных факторов на работу продукционных аппаратов было выявлено исследованиями работы опытного заводского однополочного пенного аппарата (в условиях второй башни, без подачи воды). Установлено, что повышение скорости газа в полном сечении аппарата и интенсивности потока кислоты / приводит к росту коэффициента скорости массопередачи (переработки 50,) К р и увеличивает степень абсорбции двуокиси серы 5зо2 (рис. 29 и 30). [c.89]

    Непосредственное исследование газоугольного потока в условиях работающей вихревой камеры при температурах 500—700° связано с большими техническими и методическими трудностями. Поэтому изучение влияния режимных и конструктивных параметров камеры на продолжительность пребывания в ней угля цроводилось на холодных моделях. [c.220]

    Дпя приближенного анализа влияния режимных параметров, а также начального массового выхода сажи и среднего диаметра частиц сажи на скорость ее выгорания в турбулентном потоке продуктов сгорания были использованы приведенные на рис. 4.6 результаты оценки параметров т = /( г) и о <2> для условий экспериментов, проведенных авторами книги. Значения этих параметров принимались в первом приближении постоянньп по осевой координате дпя каждого значения ое2.  [c.84]

    В 1969 г. было обследовано пятнадцать электрообессоливающих установок на семи заводах страны, перерабатывающих нефти Волго-Уральской области. Работу проводили с целью получения статистических оценок влияния на степень обессоливания технологических режимов процессов, качества поступающих нефтей, применения различных типов деэмульгаторов, конструктивных особенностей установок и др. Обследование проводили на основе данных, которые были взяты из режимных листов установок и вахтенных журналов. Для всех установок [76 ] получены зависимости остаточного содержания солей в нефти от 5вх при условии, что все технологические параметры поддерживались постоянными. Наиболее характерные из полученных зависимостей приведены на рис. 3.10 и 3.11. Данные с наименьшим содержанием солей в сырой нефти были получены на ЭЛОУ-5 Саратовского НПЗ и на ЭЛОУ-3 УНПЗ им. XXИ съезда КПСС (см. рис. 3.11 и 3.12). [c.55]

    Опытную проверку теоретических формул Кольборна и Аккермана выполнил Гейзер [178] при экспериментальном исследовании конденсации водяного пара из паровоздушной смеси и бензола из смеси его с воздухом при больших температурных напорах и разностях парциальных давлений пара, т. е. в условиях, когда поперечный поток конденсирующего пара оказывает уже существенное влияние на интенсивность тепло- и массообмена. Опыты были проведены при следующих режимных параметрах скорость парогазового потока йУпг = 24-10 м/с, соответствующие [c.156]

    При разработке общих технических требований к перспективным методам защиты от бноповреждений следует учитывать показатели, характеризующие качество требуемых методов защиты ГОСТ 22732—77). К ним относятся показатели назначения (объем промышленного выпуска или доступность средств, содержание полезного вещества, вредных примесей, режимные интервалы применения) показатели сохраняемости (назначенный, средний и у%-ный срок сохраняемости конструкций с использованием конкретных методов защиты) показатели технологичности, характеризующие технологические особенности применения метода защиты, относительную трудоемкость, влияние на готовность конструкций к применению и т. п. показатели транспортабельности, характеризующие способность к перемещению средств, составов до их использования (допустимая продолжительность хранения и транспортирования, режимные характеристики и условия хранения) эргономические показатели, характеризующие систему человек — машина и учитывающие комплекс гигиенических, физиологических, психологических и других свойств человека, связанных с использованием конкретного метода защиты экономические показатели (затраты на изготовление и испытание устройств, себестоимость средств и способов, затраты на внедрение метода защиты при эксплуатации объектов). [c.107]

    Зольность мазута оказывает значительное влияние на длительность межочистного периода работы котельных агрегатов. По данным ВТИ сжигание мазутов с зольностью 0,3% в режимах с нормативными избытками воздуха, с подачей 0,4 /о (от веса топлива) магнезита и весьма интенсивной дробеочисткой конвективных поверхностей нагрева с плотностью орошения более 200 кг1м -ч приводит к ограничению рабочей кампании котла по условиям загрязнения его поверхностей нагрева до 720—1 ООО ч. При этом продолжительность останова для очистки составляет 100—120 ч. При снижении зольности до 0,15—0,2% удается в тех же условиях удлинить кампанию котла до 2 000 ч. Дальнейшее снижение зольности до 0,1% позволяет удвоить длительность рабочей кампании и довести ее до 4 000 ч [Л. 1-10, 1-18]. Более глубокое снижение зольности до 0,07— 0,08% в сочетании с комплексом режимных мероприятий при сжигании мазута с избытками воздуха, близкими к нормативным, позволило довести длительность рабочей кампании котлов ТМ-84 Уфимской ТЭЦ № 4 до [c.15]

    Теплоотдача не зависит от уровня гравитационных сил, формы поверхности нагрева н ее размера, если он остается гораздо больше отрывного диаметра пузыря, который при атмосферном и более высоких давлениях не превышает —2 мм. С ростом давления р коэффициент теплоотдачи а увеличивается (рис. 2.25). Помимо давления, режимных параметров (задаваемое на поверхности нагрева значение Го или д), свойств жидкости на процесс заметное влияние оказывают материал и толщина греющей стенкп, а также такие трудно коитро-лируетлые факторы, как условия смачиваемости на поверхности нагрева и ее микрошероховатость. Эффекты, обусловленные свойствами поверхности нагрева, обычно проявляются одновременно, что еще больше затрудняет их учет. По этой причине для опытных данных по теплоотдаче при пузырьковом кипении характерен значительный разброс. [c.180]

    Методы расчета. Количеств, описание процессов X. т.ос-новано на законах хим. термодинамики, переноса кол-ва движения, теплоты и массы (см. Макрокинетика, Переноса процессы. Турбулентная диффузия) и хим. кинетики. Анализ кинетич. закономерностей единичных процессов, их взаимного влияния позволяет разработать технол. режим, т. е. огттимальную совокупность параметров (т-ра, давление, состав исходной реакционной смеси, природа катализатора), определяющих такие условия работы апп ата или системы аппаратов, к-рые позволяют получить наиб, выход продукта или обеспечить наименьшую его себестоимость. Мат. моделирование, широко используемое при расчетах хим. процессов и оборудования, включает формализацию процесса в виде мат. записи, задание разл. значений режимных параметров системы для отыскания с помощью ЭВМ значения выходных параметров и эксперим. установление адекватности модели изучаемому объекту. Оптимизация работы афегатов осуществляется по экономич. и энерго-технол. показателям. Если прежде при этом стремились достичь макс. результата по одному параметру, напр, получить макс. выход продукта, то теперь требуется оптимизация, включающая учет таких параметров, как энергетич. и материальные ресурсы, защита окружающей среды, обеспечение заданного качества продуктов, безопасность процессов, продуктов и отходов произ-ва. [c.238]

    К числу режимных факторов, влияние которых исследовалось, в данной работе при реализации нестехиометрического сжигания, относятся коэффициенты избытка воздуха за топочной камерой ос р[р[, паропро-изводительность (тепловая нагрузка Л . ) котла и степень рециркуляции дымовых газов К. Очевидно, что все перечисленные факторы определяют концентрационные и температурные условия в топочной камере и влияют таким образом на выход оксидов азота. [c.107]

    Как видно из изложенного, исходное уравнение (1) является частным случаем полученного уравнения (5), описывающего рост кристаллов в случае метода температурного перепада, и получается из него при бесконечно большой интенсивности циркуляции и поверхности растворения. Поскольку практически такие условия недостижимы, скорость роста всегда меньше определяемого уравнениями (5) или (1) предельного значения и может быть найдена из уравнения (2), учитывающего конкретные значения величин gaz. Это же уравнение дает возможность сделать выводы об оптимальных значениях величин g и z, при которых наблюдающиеся при выращивании кварца колебания режимных парамертов, а также их изменения от опыта к опыту будут оказывать минимальное влияние на скорость роста, а следовательно, и на физические свойства полученных кристаллов. [c.36]

    Помимо влияния геометрических и гидравлических характеристик и режимных параметров работы форсунок на дисиерсность капель, мелкость распыливания механическими форсунками в значительной мере определяется условиями их эксплуатации. [c.328]

    Из соотношений (4-11—4-17) видно, что положение фронта пламени, длина и форма плоского и осесимметричного турбулентного факела однозначно определяются значением комплекса Уа. В связи с этим интересно сопоставить результаты расчета, относящиеся к различным значениям режимных параметров (со. Го) при фиксированном положении фронта пламени. Такое сопоставление горения в воздухе двух топлив, существенно отличающихся по своим физико-химическим характеристикам (СО и СзПз), приведено на рис. 4-7. Эти данные относятся к различным значениям начальной температуры газовых струй к горению предварительно неподогретой струи СО (Го=300 К) и высокотемпературной струи пропана (Го=1000 К). В обоих случаях по условиям расчета местоположение фронта пламени одинаково, что позволяет выявить в чистом виде влияние предварительного подогрева топлива. [c.74]

    Обсудим результаты, относящиеся к аэродинамике спутных струй с повыщенной интенсивностью начальной турбулентное . Закономерности развития таких течений, представляют значительный интерес не только для практических приложений, но и для исрледования процесса турбулентного обмена. В связи с последним уместно отметить, что основное внимание при изучении смешения газовых струй, как правило, уделяется определению связи между некоторыми интегральными характеристиками пограничного слоя и параметрами среднего движения. Тем самым априорно предполагается наличие однозначной зависимости пульсационных величин от средних (точнее, от их градиента). Такое предположение, базирующееся на теории пути смешения, справедливо лишь тогда, когда собственная турбулентность смешивающихся потоков невелика и единственной причиной, вызывающей турбулентный перенос, является наличие сдвигового течения. В общем случае смешения струй с повышенной степенью турбулентности интенсивность обмена определяется не только разностью скоростей. В значительной степени она зависит также и от уровня начальной турбулентности, которая оказывает заметное влияние на процессы переноса импульса, тепла и вещества. Об этом свидетельствуют результаты измерений температуры в газовых струях и пламенах, проведенных при широкой вариации режимных параметров — отношений скоростей, температур и плотностей. Они показывают, что средние величины не определяют однозначно интенсивность турбулентного переноса. Наблюдаемое в ряде экспериментов несоответствие опытных данных, относящихся к одинаковым значениям парметров т и со, связано, в частности, с различием уровней начальной турбулентности, неизбежным при проведении измерений на разных установках. Существенна, что это различие приводит в некоторых случаях не только к количественному расхождению результатов, но и к изменению качественной картины явления. Сказанное относится прежде всего к данным измерений при т 1 (к определению условий минимального смешения), когда относительное влияние градиентного переноса заметно уменьшается. В таких условиях определение степени влияния начальной турбулентности приобретает первостепенное значение для правильного истолкования результатов. [c.172]

    Низкочастотные пульсации не только изменяют характеристики переноса, но и оказывают определенное влияние на микрокинетику реакций. Интенсивное перемешивание исходных реагентов (или свежей смеси) с продуктами сгорания сопровождается ростом температурных пульсаций. Увеличение интенсивности последних приводит, как было показано ранее, к увеличению эффективных значений константы скорости реакции по сравнению со значениями, отвечающими средней температуре. Этим, в частности, объясняется наблюдаемое в эксперименте увеличение скорости турбулентного горения в факеле с наложенными пульсациями. Таким образом, низкочастотные пульсации оказывают двоякое влияние — усиливают турбулентный перенос и повышают скорость горения. Различная зависимость этих процессов от интенсивности налагаемых пульсаций определяет возможность реализации режимов, при которых повышение уровня турбулентности приводит (даже прн некотором росте эффективного значения константы скорости реакции) к срыву горения. Наряду с этим в широкой области изменения режимных параметров, отвечающих диффузионной области, пульсации способствуют повышению теплонапряженностн факела и улучшению условий его стабилизации. Отметим в связи с этим, что на различных участках фронта пламени (в неавтомодельной области течения) соотношения между скоростью подвода и потребления реагентов оказываются различными. Поэтому горение в факеле может протекать одновременно (на разных -участках) в диффузионной и кинетической областях. Последняя, как правило, соответствует зоне, расположенной вблизи устья течения. Именно здесь и наблюдается срыв горения при наложении вынужденных пульсаций. [c.185]


Смотреть страницы где упоминается термин Влияние режимных условий: [c.271]    [c.290]    [c.244]    [c.194]    [c.132]    [c.169]    [c.143]   
Смотреть главы в:

Нестехиометрическое сжигание природного газа и мазута на тепловых электростанциях -> Влияние режимных условий




ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Влияние условий



© 2024 chem21.info Реклама на сайте