Явление переноса мощности

Хотя суммарная мощность печи от этого не меняется, явление переноса мощности в дуговой печи в целом вредно. Увеличение мощности на одной из фаз может вызвать усиленное обгорание футеровки против ее дуги. Кроме того, увеличение производительности у электрода дикой фазы не компенсирует уменьшения производительности у электрода мертвой фазы, чем снижаются технико-экономические показатели печи. Особенно вредно явление переноса мощности на трехфазных ферросплавных печах прямоугольного сечения. [c.232]

Допущен симметричный характер нагрузки печи и ее контура. В действительности токи и напряжения дуг отдельных фаз все время меняются, и эти изменения в среднем не полностью компенсируют друг друга. Сам контур ДСП не является симметричным. Токоподводы от трансформатора к электродам лежат в одной плоскости, поэтому взаимные индуктивности крайних фаз друг с другом и со средней фазой различны. Е. результате возникает явление переноса мощности в короткой сети it одной фазы к другой, в одной из крайних фаз напряжения на дуге и мощность дуги уменьшаются ( мертвая фаза), в другой крайней фазе напряжение и мощность, наоборот, возрастают ( дикая )аза). Чем больше печь, чем больше ее токи, тем больше сказывается это явление. В крупных печах мощность дикой фазы может оказаться вдвое больше мощности, выделяемой в мертвой фазе. Это явление крайне нежелательно, так как вызывает сильный перегрев металла и разгар футеровки у дикой фазы. [c.204]

Отметим, что явления дикой и мертвой фаз не обязательно связаны с максимальной и минимальной мощностями на электродах, так как значения полезных мощностей обусловлены кроме переноса еще и перекосом мощностей из-за сдвига нулевой точки печи относительно нулевой точки трансформатора. При обследовании действующих печей перенос мощности может быть определен экспериментально [1]. [c.153]

ЯВЛЕНИЯ ПЕРЕНОСА МОЩНОСТИ [c.111]

Лучший способ уменьшения явления переноса мощности — конструирование короткой сети геометрически возможно более симметричной. [c.113]

Это явление почти не заметно у печей малой мощности, но является существенным для крупных печей. При этом, хотя суммарная активная мощность печи в целом остается неизменной, перенос мощности отрицательно влияет на технико-экономические показатели печи. [c.112]

Хотя суммарная активная мощность печи от этого не меняется, явление переноса мощности в дуговой печи снижает эффективность работы печи. Увеличение мощности на одной из фаз дуговой сталеплавильной печи [c.305]

Наличие трехфазного трансформатора, е имеющего раздельного регулирования напряжения по фазам, затрудняет борьбу с явлением переноса мощности. [c.35]

На пути к решению этой задачи имеются очень большие трудности. Реальный процесс обычно значительно сложнее идеализированных моделей, рассматриваемых теорией. Кинетические закономерности, лежащие в основе тех или иных промышленных процессов, во многих случаях известны далеко не полностью. Поэтому прежде чем окажется возможным проведение расчета реактора для конкретного промышленного процесса, необходим тщательный анализ реальной очень сложной и запутанной картины, существующей в промышленных условиях, необходимо хорошо понимать макрокинетические закономерности, лежащие в основе анализируемого конкретного процесса. Успехи в области изучения явлений переноса тепла и массы позволяют теперь более строго подходить к расчету промышленных реакторов. Это особенно важно в настоящее время, когда в промышленности многотоннажных химических продуктов имеет место тенденция перехода к агрегатам большой единичной мощности. [c.3]

В табл. 111.10 приведены рациональные электрические режимы, полученные на основе графоаналитических расчетов для случая работы печи 40 МВ-А с печным трансформатором мощностью 60 МВ-А. Эксплуатация печи в течение длительного периода показала, что режимы печи, приведенные в табл. 111.10 соответствующие минимальному переносу мощностей, при котором можно практически ликвидировать явление дикой и мертвой фазы, близки к оптимальным. На рис. 111.20 и 111.21 приведены интегральные кривые распределения напряжения и мощности для каждой фазы карбидной печи 60 МВ - А, в случае когда максимальная мощность, потребляемая из сети, ограничена величиной 38 МВт. Графики построены на основании данных, полученных за месяц из рабочих листов, в которых данные записывались ежечасно. Необходимо отметить, что при таких режимах работы печи коэффициент КИМ возрастает п достигает [c.100]

Прямоугольные карбидные печи имеют ярко выраженное явление перекоса и переноса мощности, что заставляет применять автономное регулирование на каждой фазе печи. [c.102]

Явления перекоса и переноса мощностей в руднотермических печах оказывают отрицательное влияние из-за неравномерного распределения мощностей на электродах это ухудшает нормальное ведение технологического процесса. Следовательно, задача выравнивания мощностей под электродами имеет большое практическое значение и ее выяснению посвящено большое число работ, однако все они практически не решают полностью этой задачи. Данцисом и Жиловым предложен способ борьбы с явлением дикой и мертвой фаз путем выравнивания индуктивных сопротивлений отдельных 4>аз, в результате последовательного включения емкостных сопротивлений (конденсаторов) в соответствующие точки электрической цепи [14]. [c.154]

В трехфазных печах с линейным (или рядовым) расположением электродов нагрузка фаз неравномерна (явление так называемых мертвой и дикой фаз, или переноса мощности, вследствие само-н взаимоиндукции в токопроводящих шинах). Эти явления почти не наблюдаются в печах с треугольным расположением электродов. Для уменьшения вредного действия само- и взаимоиндукции подвод тока к электропечам оформляется в виде специфической конструкции—пакета шин, в котором фазы чередуются в определенном порядке. [c.25]

Роль реакции взаимодействия примесей с атмосферной влагой — водяным паром, каплями в облаках и тумане, приводящей к очищению атмосферы выпадающими дождями, выше рассматривалась. Не менее важное значение имеет взаимодействие загрязнений с поверхностью земли. Наличие препятствий (строений, деревьев, неровностей рельефа) на пути воздушных течений способствует осаждению и удержанию загрязнений. Строгое математическое описание поля концентраций загрязнений даже около одного источника встречает большие трудности вследствие влияния многих атмосферных явлений на процессы переноса вещества. Однако разработаны упрощенные математические модели, которые позволяют определить наземные концентрации примесей, выбрасываемых в атмосферу единичным источником, при разных метеорологических условиях, а также средние годовые концентрации в районе источника. Такие модели используют для обоснования высоты трубы и допустимой мощности выбросов загрязнений в атмосферу для отдельных промышленных предприятий. [c.19]

Построение электрических характеристик для несимметричных печей, каковыми являются карбидные печи с прямоугольной ванной, представляет определенные трудности, так как необходимо учитывать такие сложные специфические явления, как перекос мощности и перенос энергии с одной фазы на другую (явление дикой и мертвой фазы), играющие существенную роль при построении электрических характеристик. При работе печного трансформатора с равными ступенями напряжений но всем фазам и равными токами в электродах активные мощности на фазах печи оказываются различными. Это объясняется сдвигом нулевой точки печи относительно нулевой точки трансформатора вследствие различных активных и реактивных сопротивлений отдельных фаз несимметричных карбидных печей и электромагнитным переносом энергии вследствие различных значений взаимных индуктивностей между различными фазами. [c.92]

В печах емкостью свыше 25 т из-за явления переноса мощности (см. гл. 4) может наблюдаться существенная неравномерность распределения мощности по фазам. Коэффициенты а, Ь к с, храктери-зующие распределение общей мощности дуг по отдельным электродам, в первом приближении можно принять равными [c.95]

Соображения, определяющие важность этого положения, были частично изложены выше. Ниже будет рассмотрено также вредное явление переноса мощности, определяемого неравенством сопротивлений и взаимной индуктивности между фазами токоподв ода. [c.18]

Шихтованные пакеты труб, если они правильно выполнены (.расстоя Ния между трубами достаточно малы и трубы расположены так, что расстояния между каждой трубой давкой фазы и трубам других фаз одинаковы), также не создают существенной не-симметрии. Поэтому (рекомендуется трубы изолировать лакотканью иа шихтованных участках их даже возможно залить в бетонные блоки, снимающие необходимость устройства механического их крепления. Вопроса о съеме тепловых потерь здесь не возникает, так как трубы охлаждаются водой. Если добиться того, чтобы участки расшихтоики, гибкой части и токоподвода по печи были одинаковыми по длине и все взаимные расстояния между ними были одинаковыми, то сеть получ И1Тся симметричной. До настоящего времени это удалось получить в немногих конструкциях вторичных токоподводов, в которых практически не проя вляется так называемое явление переноса мощности. Эти консггрукции будут рассмотрены ниже. [c.19]

Таким образом, основные пороки конструкции токоподвода по схеме звезда на электродах значительная длина расшихтовки, что приводит к повышению индуктивного сопротивления, и резкая несимметрия короткой сети из-за разной длины подводки крайних и средней фаз, что приводит к выраженному явлению переноса мощности,— в раосмотренном варианте значительно смягчены, что делает эту короткую сеть в известной мере конкурентоспособной для круглых печей с сетью по схеме треугольник иа электродах . [c.52]

Многообразие химических процессов обусловливает собой разхюобра-зие конструкций химических реакторов. Химический реактор является тем элементом технологической схемы, от совершенства которого зависит возможность осуществления в промышленных условиях всего производства. Общая теория химических реакторов за последние годы получила значительное развитие в результате применения метода математического моделирования химических процессов для решения задачи масштабного перехода от результатов лабораторных экспериментов к промышленным условиям. Успехи в области изучения химической кинетики, исследование явлений переноса тепла и вещества, сопутствующих химическим реакциям, и применение метода математического моделирования позволяют теперь более строго подходить к расчету промышленных реакторов, создавать новые эффективные конструкции реакторов большой единичной мощности и определять оптимальные условия осуществления процессов. [c.65]

Успехи, достигнутые в изучении явлений переноса тепла и массы, позволяют теперь более строго подходить к расчету промышленных химических реакторов. Это особенно важно в настоящее время, когда в многотоннажных производствах химических продуктов имеет место тенденция перехода к агрегатам большой единичной мощности. Так, например, реакторы в производстве синтетического аммиака достигают мощности 1500 т в сутки, что соответствует производительности одной установки около 500 ООО т в год в производстве серной кислоты применяются контактные аппараты производительностью 1000 т в сутки и более. В хлорном производстве уже работают электролизеры с нагрузкой 200—300 тыс. а и проектируются на 500 тыс. а. Диаметры ректификационных колонн для разделения углеводородов нефти достигают 10—12 м, при высоте 50 м и более, а производительность одной такой колонны составляет 6 млн. т в год. Адсорбционные установки для рекуперации сероуглерода из вентиляционных выбросов на заводах искуственного волокна имеют диаметр до 16 л и нагрузку по газу около 1 млн. м 1час. Непрерывно увеличивается единичная мощность полимеризаторов и других химических реакторов в производстве пластических масс. [c.151]

В большинстве случаев в коротких сетях имеет место симметрия относительно средней фазы, что приводит к явлению першоса мощности, когда одна из крайних фаз печи становится дикой , а другая крайняя фаза мертвой . В связи с тем что перенос мощности, связанный с несимметрией (т. е. неравенством взаимных индуктивностей МаьфМьсфМса) пропорционален квадрату тока, вопрос о симметричности короткой сети особенно важен для мощных руднотермических печей, которые имеют сравнительно низкие рабочие напряжения и очень большие токи. [c.19]

Колоссальному различию масштабов сопоставляемых моделей соответствует различие в интенсивности возникающих эффектов, совершенно несоизмеримых по мощности. Особенно остро это различие обнаруживается при сопоставлении единичных актов. Пульсации — это характернейшее свойство процессов турбулентного переноса — представляют собой прямое отражение индивидуального акта распада моля. В отличие от этого индивидуальные соударения молекул непосредственно никак не -проявляются и могут быть фиксированы только в сильно опосредствованной форме (через микроэффекты типа броуновского движения или на основе анализа и соответствующей интерпретации эффектов среднестатического характера). Разумеется, весьма значительное различие в интенсивности молекулярного и молярного обмена, т. е. явлений, возникающих как суммарный результат огромного множества индивидуальных актов, также представляет собой следствие чрезвычайно существенного различия в размерах носителей. [c.196]

В отличие от этого, в турбулентном потоке начинает действовать также молярный механизм, который в условиях развитой турбулентности обладает несоизмеримо большей мощностью. Таким образом, перенос тепла в турбулентно движущейся жидкости осуществляется как суммарный эффект, обусловленный явлениями различной физической природы. Относительное влияние каждой из форм переноса определяется состоянием движения жидкости. В потоке с развитой турбулентностью полностью доминирует молярный механизмОднако по мере приближения к поверхности твердого тела турбулентность ослабевает, и на достаточно близких расстояниях от тела действие молекулярного механизма начинает заметно ощущаться. В непосредственной близости от поверхности турбулентность затухает настолько, что молекулярные процессы получают решающее значение. Эту область потока принято называть ламинарным подсл оем. Здесь, если только на поверхности тела не возникают какие-нибудь эффекты, возмущающие движение жидкости, применимы простые законы теплопроводности. [c.154]