Диаграммы пластичности

Интенсивность напряжений а определяется из реальной диаграммы растяжения по величине предельной интенсивности деформаций е, . Значение е устанавливается по диаграммам пластичности в зависимости от показателя жесткости напряженного состояния П в окрестности вершины дефекта. Величина П определяется конструктивно-геометрическими параметрами Кв и размерами дефекта I в (см. таблицу 4.2). При П == 1, ст," =<т , с увеличением значения П интенсивность напряжений ст изменяется в интервале . > о > ст . Допустимые размеры трещиноподобных дефектов в механически неоднородных сварных соединениях определяются из нормативного уровня их прочности. При этом, статическая прочность рассматриваемых соединений должна быть не ниже нормативной. За нормативный уровень прочности соединений принимается величина о = р-о . Предельно допустимые размеры трещиноподобных дефектов ( /р)д для различных случаев расположения их в сварных соединениях определяются по формулам таблице 4.2. Для облегчения процедуры определения ( /5)д на рисунках 4.47 - 4.49 даны графические зависимости для определения (//В)д. [c.361]

Основные научные исследования посвящены физикохимии и металловедению редких, цветных и тугоплавких металлов. Построил (1940) диаграммы рекристаллизации и диаграммы пластичности магния и его сплавов. Открыл высокую пластичность металлических соединений при нагревании (1948) и высокую пластичность высокотемпературных модификаций полиморфных металлов (1950). Объяснил (1952) причины тепловых зон хрупкости меди и латуни. Установил (1954) высокую пластичность германия и кремния нри высоких температурах. Обнаружил (1954) повышение прочности хрупких веществ при нагревании. Определил физико-химические константы ряда редких, тугоплавких, благородных металлов и сплавов [c.443]

Интенсивность напряжений а определяется из реальной диаграммы растяжения по величине предельной интенсивности деформаций 8 Значение 8 устанавливается по диаграммам пластичности в зависимости от показателя жесткости напряженного состояния П в окрестности вершины дефекта. Величина П определяется конструктивно-геометрическими параметрами ае, [c.85]

Закономерности между факторами деформации, структурой и свойствами, необходимые для обоснования термомеханического режима холодной и горячей обработки металлов и сплавов давлением, в литературе описаны для ограниченного числа металлических материалов. Так например, для большинства материалов некоторых высоколегированных сталей, легких сплавов, сплавов на основе титана и тугоплавких металлов еще не опубликованы в на-учно-технической литературе полные диаграммы пластичности, закономерности изменения пластичности в зависимости от фазового состава и другие. Слабая разработка этого раздела обработки давлением затрудняет внедрение в заводскую практику физико-химических методов научного обоснования технологии. [c.4]

Полные диаграммы пластичности дают закономерности изменения степени деформации при сжатии, предела прочности, относительных удлинения и сужения плош,ади поперечного сечения при растяжении, угла кручения или числа оборотов при кручении, ударной вязкости и других технологических и механических свойств в зависимости от температуры испытания. Главной особенностью этих диаграмм является наличие максимумов и минимумов, отвечающих зонам пластического и хрупкого состояний, по которым и определяют термомеханический режим обработки сталей давлением. [c.11]

Фиг. 5. Диаграмма пластичности углеродистой стали.

Фиг, 6. Диаграмма пластичности легированной стали. [c.12]

Для обоснования и определения температур начала и конца обработки давлением углеродистых и легированных сталей, кроме диаграмм пластичности, необходимы другие закономерности изменение в зависимости от термомеханических факторов холодной и горячей деформации фазового состава, сопротивления деформации, рекристаллизации и др. [c.13]

Скорость деформации лри обработке давлением, Скорость деформации углеродистых и легированных сталей определяем, руководствуясь диаграммами пластичности, кривыми течения, диаграммами истинных напряжений и рекристаллизации обработки. [c.76]

Анализ диаграмм пластичности в отношении изменения др- [c.76]

ДИАГРАММЫ ПЛАСТИЧНОСТИ ВЫСОКОЛЕГИРОВАННЫХ СПЛАВОВ [c.82]

Закономерности, вытекающие из диаграмм пластичности в от- [c.86]

ДИАГРАММЫ ПЛАСТИЧНОСТИ И УСТАНОВЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУР И ДОПУСТИМЫХ ДЕФОРМАЦИИ СПЛАВОВ [c.158]

Диаграммы пластичности мягких алюминиевых сплавов приведены на фиг. 90 и 91. Из этих данных следует, что алюминиевые [c.158]

Диаграммы пластичности для алюминиевых сплавов со средним запасом пластичности Д16, АК6 и высокопрочного сплава АК8 приведены на фиг. 92—94. Рассматривая изменения ударной вязкости и результаты испытания на осадку в зависимости от температуры [c.159]

Фиг. 92. Диаграмма пластичности алюминиевого сплава Д16.

Фиг. 93. Диаграмма пластичности алюминиевого сплава АК6 С — литого б — деформированного сплава.

Фнг. 94. Диаграмма пластичности алюминиевого сплава АК8 а — литого б—деформированного сплава. [c.161]

Фиг. 95. Диаграмма пластичности алюминиевого сплава В93 в прессованном состоянии (а) н сопротивление деформированию сплава В93 (б).

Приведенный анализ диаграмм пластичности алюминиевых деформированных сплавов в отношении изменения технологической [c.164]

Фиг. 97. Диаграмма пластичностя алюминиевого сплава В96 а — литого б — деформированного сплава.

Температуры обработки давлением алюминиевых сплавов определяют, руководствуясь диаграммами пластичности, кривыми течения и диаграммами состояния соответствующих систем сплавов. [c.187]

При рассмотрении по диаграммам пластичности изменения допустимых деформаций алюминиевых сплавов в зависимости от скорости обработки было показано, что с повышением скорости деформирования технологическая пластичность этих сплавов заметно не понижается. [c.188]

Как следует из диаграммы пластичности магниевых сплавов, допустимые деформации сплавов с повышенным содержанием легирующих элементов обладают пониженным запасом технологической пластичности и величина деформации определяется скоростью при горячей обработке давлением. При обработке сплава на молоте допустимая деформация большинства промышленных магниевых сплавов не превышает 30—50%, тогда как при деформации на гидравлическом прессе пластичность сплавов значительно возрастает и деформация может быть повышена до 70—90%. [c.220]

При температурах 300—700°, как следует из диаграмм пластичности, латуни Л-59, Л-62 и Л-68 имеют зону хрупкости. В районе указанных температур сплавы имеют низкие величины удлинения и сужения площади, а также ударной вязкости. Хрупкость латуни Л-59 и Л-62 проявляется и при высоких температурах (выше 850°). Как указывает А. А. Бочвар [53], причина хрупкости латуней при низких температурах еще неясна. При температурах выше 850° латуни хотя и имеют однофазную структуру, состоящую из -фазы, однако в области таких температур пластичность латуней понижается вследствие роста зерна и ослабления межкристаллитных связей. [c.225]

Ход кривых изменения удлинения и сужения указывает на наличие минимума при температурах 650—700°. Это обусловливает понижение запаса пластичности бронз в данном интервале температур, при которых горячая обработка бронз может сопровождаться хрупким состоянием. Горячая обработка латуней, как это следует из приведенных диаграмм, должна производиться при более низких температурах. Максимумы на кривых диаграмм пластичности соответствуют интервалам температур для латуни Л-59 750— 850° (фиг. 149), для латуни Л-62 650—850° (фиг. 150) и для латуни Л-68 750—850° (фиг. 151). На основании этих закономерностей изменения пластичности при высоких температурах ковку и про- [c.225]

Рассмотренные закономерности по изменению пластичности и деформируемости медных сплавов в зависимости от термомеханических условий обработки давлением дают основание сделать вывод, что пластическая деформация этих конструкционных сплавов, широко применяемых в промышленности, изучена еще недостаточно. В частности, для многих сплавов до сих пор не разработаны полные диаграммы пластичности. Слабо изучено упрочнение и разупрочнение сплавов в широком диапазоне температур, скоростей обработки и деформации. Еще недостаточно разработаны закономерности изменения удельного давления в зависимости от термомеханических факторов обработки давлением. Еще недостаточно проведено исследований но изучению анизотропии механических свойств деформированных медных сплавов. [c.236]

Фиг. 90. Диаграмма пластичности алю- Фиг. 91. Диаграмма пластичности миниевого сплава АМц. алюминиевых сплавов АМг.

Как следует из анализа диаграмм пластичности алюминиевыг деформированных сплавов АМц и АМг, эти сплавы должны обрабатываться давлением при температурах начала обработки 500° и конца 300—350° с обжатием до 80% и выше, при этом могут применяться как большие, так и малые скорости деформации. [c.159]

Диаграмма пластичности высокопрочного магниевого сплава ВМ65-1 системы М — 2г — 2п приведена на фиг. 128, г. Полученные данные показывают, что технологическая пластичность сплава определяется скоростью деформации в случае обработки при малой скорости пластичность его высокая, и допускается деформация за обжатие до 90% в относительно широком интервале температур 200—450°. При большой скорости деформации пластичность заметно падает, и величина обжатия не превышает 30—40%. Температур- [c.198]

Температуры начала и конца горячей обработки давлением магниевых сплавов устанавливаются на основании данных диаграмм пластичности и сопротивления деформированию. Анализ этих закономерностей локазывает, что деформированные магниевые сплавы при температуре конца деформации 250° и ниже обладают большим упрочнением, высокими значениями сопротивления деформации и пониженной пластичностью. Упрочнение магниевых сплавов особенно заметно возрастает при динамической деформации. Заметное разупрочнение сплавов, снижение величины сопротивления деформации и повышение пластичности достигаются в зависимости от состава сплава при температуре конца деформации 300—325°. [c.219]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология