Экспериментальное определение коэффициентов истечения

Экспериментальное определение коэффициентов истечения [c.177]

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТОВ ИСТЕЧЕНИЯ [c.133]

При экспериментальном определении коэффициентов массо- или теплоотдачи при движении частиц необходимо оценить коэффициенты переноса в период образования капель или пузырей и при их коагуляции на границе раздела фаз на выходе из колонны. Массо- и теплообмен при образовании частиц для капельного (пузырькового) или струйного истечения будем называть входным концевым эффектом или просто концевым эффектом. Насыщение частиц в месте их коагуляции на границе раздела фаз назовем выходным концевым эффектом. [c.209]

На рис. 2-46 показана схема экспериментальной установки для определения коэффициентов истечения через отверстия и насадки при работе на воде. Установки такого типа дают возможность проводить исследования при больших значениях числа Рейнольдса, близких к квадратичной зоне истечения. [c.177]

Следует иметь в виду, что при истечении вертикальной струи в псевдоожиженный слой скорость на границе струи Ыг-т равна скорости стесненного витания частиц Экспериментальное определение коэффициентов и показало между ними связь, которую можно записать в виде [c.39]

Вопрос об истечении жидкости в поле центробежных сил из отверстий и сопел был теоретически и экспериментально изучен японскими исследователями, которые нашли зависимость коэффициента расхода от различных факторов, в частности от величины поверхностного натяжения жидкости. Ими было установлено, что при определении коэффициента уменьшения скорости необходимо учитывать поверхностное натяжение жидкости, если Уе 1000 ( е — критерий Вебера) [c.46]

Таким образом, выявилась необходимость проведения экспериментальных работ по определению коэффициента сжатия струи при истечении из микроотверстий и коэффициента расхода при Ке 500. [c.47]

Исследования показывают также, что геометрические параметры насадка оросителя оказывают значительно меньшее влияние на величину коэффициента расхода жидкости, чем шероховатость внутренней поверхности насадка и режим истечения. Степень влияния шероховатости внутренней поверхности насадка оценивали по экспериментальным данным, характеризующим зависимость коэффициента расхода жидкости от чистоты обработки внутренней поверхности проточной части спринклера. Улучшая чистоту обработки проточной части, можно увеличить коэффициент расхода. Однако существует определенный предел, при котором дальнейшее улучшение чистоты обработки внутренней поверхности (например, превышающий 6-й класс чистоты обработки) не дает увеличения пропускной способности оросителя. [c.218]

Численные значения коэффициентов истечения находят экспериментально. Исходя из многочисленных опытных данных, в гидравлике приняты следующие усредненные значения коэффициентов истечения для воды [8141 (р = 0,97 е — 0,64 .I = 0,62. Ввиду того, что эти значения получены для отверстий диаметром 10 мм и Ее > 10, возникает сомнение в их справедливости для случаев истечения нз микроотверстий. В последние годы болт.пгой распространение получили графики для определения коэффициентов истечения, предложенные Альтшулем [817, 818]. Однако и эти графики получены на сравнительно больших отверстиях и без дополнительной проверки не могут быть распространены на микроотверстия. [c.46]

Если определить коэффициент истечения г)5 в зависимости от отношения давлений Pbl Pa, то получим кривую /, представлен-нз ю на фнг. 5.7. При определенном отношении давлений, равном Ли, эта кривая достигает максимума. Для отношений давлений меньше пи расход, согласно формулам (5.57) и (5.58), должен уменьшиться до нуля при Рь/Ра = 0. В действительности же расход не уменьшается и коэффициент истечения остается равным своей максимальной величине (кривая 2 фиг. 5.7). Впервые это предположение высказали и экспериментально подтвердили Венант и Вентцель. Объяснить его можно следующим образом. [c.155]

Экспериментальное определение л коэффициента пропорциональности между потоками контрольньк га- зов и истечением люминесцентной жидкости". Часть П.. [c.6]

Приведенное уравнение показывает, что состав четырех слоев для времени т , коэффициент диффузии >1 и толщины слоя 2 остается прежним по истечении промежутка времени Тг для коэффициента диффузии >2 и толщины слоя 2к . Для определения коэффициента диффузии В по таблице Кавальки, исходя из экспериментального соотношения количеств вещества в четырех слоях, находят значение ж, которому соответствует это экспериментальное соотношение. [c.161]

Дальнейшее развитие и экспериментальное подтверждение изложенной теории явилось в применении к пористым катализаторам предметом многолетних обширных исследований Ройтера и его сотрудников [36]. Ими разработан изяш,ный экспериментальный метод изучения макроскопической кинетики на пористых катализаторах, получивший название метода диафрагм. Реакционный сосуд разделяется перегородкой из пористого катализатора одна сторона ее омывается потоком исходной смеси, другая соприкасается с замкнутым пространством, из которого отбираются пробы для анализа. После выхода на стационарный режим в замкнутой части сосуда устанавливается такая же концентрация каждого из компонентов, как в центре куска катализатора с радиусом порядка толщины диафрагмы. Подавая в проточную часть сосуда компоненты по отдельности или в смеси с инертными (не реагирующими в данных условиях) газами, определяют непосредственно эффективные коэффициенты диффузии. При этом постоянство давления достигается заполнением замкнутого объема инертным газом. Создавая же на диафрагме перепад давлений, определяют по скорости истечения газопроницаемость диафрагмы. Уже по характеру зависимости газопроницаемости от давления устанавливают, находится ли процесс в порах в кнудсеновской области, или течение происходит по закону Пуазейля. В пос-леднел случае диаметр пор молшо определить из отношения коэффициентов диффузии и газопроницаемости. В кнудсеновской области эти коэффициенты совпадают, и необходимо дополнительное определение внутренней поверхности адсорбционными методами, [c.101]

Экспериментальное исследование одномерной диффузии КаС1 в глинах при наличии осмотического передвижения воды (естественная неполная увлажненность глин) было предпринято Н. П. Зате-нацкой [221. Опыты проводились в трубках с прорезами для отбора образцов на анализ после окончания диффузионного опыта. Трубки заполнялись образцами глинистых пород и илов с естественно влажностью и ненарушенной структурой. В верхнюю часть трубки помещался слой сухой соли КаС1 ( солевой экран ). По истечении определенного времени образцы послойно анализировались на содержание С 1-иона и по формуле (2.91) определялся коэффициент диффузии соли. [c.46]

Результаты расчетов основных параметров сверхзвуковой струи представлены в виде номограмм (см. 5.6). Используем их для определения области очистки струей продуктов сгорания, учитывая, что радиус выходного отверстия импульсной камеры Л(f=75 мм. Скорость звука в среде, в которую происходит истечение, а=450 м/с. Тогда число Маха для этой струи составит 2,3. Из графика на рис. 5.20 определим коэффициент скорости который равен 3,0. В соответствии с найденным коэффициентом выбираем координатные оси на номограммах на рис. 5.19 и 5.22. Определенная нами критическая скорость раздува составляет 205 м/с, соответственно отношение vfvo=0,2. Тогда на номограмме линия 0,2ио будет ограничивать область очистки потоками продуктов сгорания. Максимальная полуширина области составит Гмакс = 0,4 м, а длина д макс=4,5 м. Определенная область очистки струей представлена на рис. 5.29 (кривая 1). Сравнение расчетной области очистки камерой ПК-900/200 с экспериментальной было проведено после реализации проекта. Замеры области очистки струей на пакетах экономайзера (кривая 2) подтвердили правильность принятой методики расчета. [c.117]

Для определения геометрических размеров предохранительного клапана нес ходимо рассчитать требуемую пропускную способность и свободное сечение в седле клапана в зависимости от заданного расхода отводимой среды [4]. При этом следует делать различия между сжимаемой и несжимаемой средами. В данном случае большой интерес представляют газообразные среды. Так как во всех предохранительных клапанах при выпуске газообразных сред в самом узком сечении, как правило, устанавливается скорость звука, в расчет следует приништь законы истечения через проходное сечение со сверхкритическим перепадом давления. Потери, вызываемые при прохождении через предохранительный клапан из-за сужения потока, изменения его направления и трения учитывают с помощью коэффициента расхода (истечения) а. Он получается экспериментально и отражает соотношение действительного расхода к теоретическому (без потерь). Для сжимаемых сред (газов) и сверхкритического перепада давлений действует величина [c.98]

Как было указано в главе II, надежных аналитических методов определения скорости турбулентного распространения пламени пока не имеется. Напомним, что она зависит как от конструкции выходной части горелки, так и от скорости истечения смеси. Ряд авторов рекомендует при определении скорости турбулентного распространения пламени полььоваться имеющимися экспериментальными данными для трубок различных диаметров с введением поправочных коэффициентов, учитывающих свойства газа и диаметр устья горелки. [c.107]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология