Реактор действительные изменения

Как видно из [82], работа реактора при изменении его длины от нуля до бесконечности проходит от случая идеального смещения до случая идеального вытеснения. Действительно, например при постоянной площади сечения разрядного промежутка или при постоянном объеме реакционной зоны, увеличение длины разрядной зоны при постоянном значении фактора удельной энергии приводит к увеличению линейной скорости массового потока, который направлен против диффузионного потока. Следовательно, чем больше длина реактора, тем меньшую роль будут играть диффузионные процессы. При L->0 линейная скорость потока также стремится к нулю и диффузия реагирующих веществ приводит к их полному перемешиванию. При L- oo линейная скорость потока бесконечна и диффузионный перенос вещества подавляется массовым потоком. [c.105]

Отнощение имеет размерность времени и носит название кажущегося времени пребывания реагентов в реакторе. Оно равно действительному времени пребывания только тогда, когда процесс проводится без изменения объема системы. Обозначив действительное и кажущееся время пребывания через т и Хр соответственно, можно записать следующие соотношения [c.297]

Указанные выводы действительны для выбранного времени контакта сырья с катализатором, определяющегося массовой скоростью подачи сырья. При этом следует отметить, что постоянство массовой скорости подачи сырья в реактор не обусловливает постоянства времени контакта, так как картина усложняется, с одпой стороны, благодаря изменению объема паров углеводородов за счет температуры, а с другой — в результате различного газообразования и общего уменьшения молекулярной массы углеводородов. [c.168]

Действительно, одну и ту же реакцию можно проводить в каскаде аппаратов с мешалками и в колонне. Аппарат, в котором проводится реакция может быть барботажным, насадочным, роторным пли тарельчатым. В качестве реактора можно также использовать одну из многочисленных конструкций контактных аппаратов [1—71. Хотя конструкция аппарата и влияет на степень конверсии (превращения) и селективность (избирательность) процесса, сущность этого процесса характеризуется не конструкцией реактора, а определенной взаимосвязью физических и химических факторов, необходимой для успешного протекания реакции. Конструкция же аппарата является только средством воздействия на эту взаимосвязь путем изменения скорости отдельных физических или химических стадий процесса. [c.9]

В предыдущем разделе было показано, что термическая устойчивость ДЖР характеризуется соотношением скоростей химической реакции, тепло- и массопередачи. Действительно, кривые, приведенные на рис. 9.2 и 9.4, показывают, что в большинстве случаев реактор термически устойчив уже при у 0,9, т. е. наличие сравнительно небольшого диффузионного сопротивления часто обеспечивает термическую устойчивость реактора. Однако температурная зависимость скорости процесса определяется не только изменением скорости химической реакции. [c.178]

Действительно, в материальных балансах участвуют величины, которые обычно малы по сравнению с изменениями их во всем реакторе, но достаточно велики по сравнению с возможными изменениями этих величин в сколь угодно малом объеме реактора. [c.152]

Указанные соотношения справедливы только тогда, когда можно пренебрегать изменением плотности массы в реакторе. В остальных случаях действительное время пребывания реагентов необходимо определять раздельно для каждого типа реактора. [c.119]

Сравнение модели последовательных проточных реакторов идеального смешения с диффузионной моделью. Поскольку базой диффузионной модели служит совокупность часто повторяющихся вероятностных процессов, мы вправе ожидать, что при очень большом числе / обе модели будут идентичны. Эта гипотеза подтверждается на практике. Однако, если элементарный процесс, лежащий в основе диффузионной модели можно себе представить, то отличный от него элементарный процесс, который является основой модели последовательно соединенных реакторов, реально представить трудно. Действительно, не может же жидкость перепрыгивать с мгновенным изменением концентраций реагирующих веществ из одного элементарного аппарата в другой. В связи с этим формы С-кривых для указанных моделей должны все больше и больше различаться между собой по мере отклонения реального потока от потока идеального вытеснения. Так это фактически и происходит. [c.278]

Это свойство делает реактор с циркулирующим горючим чрезвычайно привлекательным устройством для получения энергии. Оно означает не только то, что благодаря изменению температуры реактору грозит малая опасность, но также н то, что в действительности флуктуации выходной мощности не будут угрожающими, так как мощность, отводимая из реактора, онределяется температурой горючего. [c.450]

При использовании очень мелких частиц и малоинтенсивном псевдоожижении следует учитывать возможность роста внешнедиффузионного сопротивления с переходом процесса из кинетической области в область внешней или переходной диффузии. Учет кинетического и гидродинамического факторов позволяет определить диапазон рационального изменения размеров частиц катализатора но слоям многополочного реактора. Так, в реакторе для проведения экзотермической реакции нижние слои целесообразно загружать более мелкозернистым катализатором, чем верхние. Действительно, в этом случае диаметр зерна, для которого степень использования внутренней поверхности близка к 1, увеличивается Для каждой лежащей выше полки в соответствии с уменьшением температуры и изменением степени превращения. В то же время, учитывая, что в реальных промышленных аппаратах, как правило, верхние полки имеют большую высоту слоя катализатора, снижение для них числа взвешивания или разности рабочей и критической скоростей газа, за счет загрузки этих слоев крупнозернистым катализатором уменьшает перемешивание, проскок газовых пузырей и благоприятно сказывается на суммарной скорости процесса. [c.256]

В трубчатом реакторе по ряду причин могут возникать отклонения от режима идеального вытеснения. Если отклонение является результатом большого числа малых возмуш,ений, таких, например, как возмуш,ения, вызываемые многократным изменением формы потока в промежутках плотного слоя твердых частиц, то суммарный эффект будет очень похож на диффузию. Действительно, предположение о беспорядочном движении молекул, исходя из которого был выведен закон Фика для молекулярной диффузии, применимо с некоторыми допущениями также и к малым, но макроскопическим элементам потока. Количественные данные, как и следовало ожидать, дают линейную зависимость потока массы или тепла от первой производной по координате 1. Учет дополнительного потока диффузии приводит к модификации модели реактора идеального вытеснения дС д С дС [c.17]

Характер изменения движущей силы процесса в реакторах различного типа можно проследить на таком параметре как температура. В данном случае движущая сила процесса равна разности между предельным значением температуры 8 и значением действительной (рабочей) температуры I, то есть М = 8 -1. [c.123]

Отношение Ур/до называют кажущимся временем пребывания в реакторе, так как оно не учитывает изменения объемного расхода, связанного с изменением числа молей. Действительная средняя продолжительность пребывания является функцией концентрации реагента А и может быть рассчитана по уравнению (1Х-87), действительному для реактора периодического действия. Зависимость между концентрацией и степенью превращения выражает уравнение (1Х-112). Таким образом, для реакции первого порядка (Л —время пребывания в реакторе как функция концентраций одинаково с т, определяемым по уравнению (1Х-88), но как функция степени превращения значительно отличается [c.694]

Галлий, индий и таллий относятся к главной подгруппе III группы периодической системы элементов (разд. 35.10). В соответствии с номером группы в своих соединениях они проявляют степень окисления -ЬЗ. Возрастание устойчивости низших степеней окисления с ростом атомного номера элемента иллюстрируется на примерах соединений индия(III) (легко восстанавливающихся до металла), а также большей прочности соединений таллия(I) по сравнению с производными таллия(III). Ввиду того что между алюминием и галлием находится скандий — элемент первого переходного периода — вполне можно ожидать, что изменение физических и даже химических свойств этих элементов будет происходить не вполне закономерно. Действительно, обращает на себя внимание очень низкая температура плавления галлия (29,78 °С). Это обусловливает, в частности, его применение в качестве запорной жидкости при измерениях объема газа, а также в качестве теплообменника в ядерных реакторах. Высокая температура кипения (2344°С) позволяет использовать галлий для наполнения высокотемпературных термометров. Свойства галлия и индия часто рассматривают совместно с алюминием. Так, их гидрооксиды растворяются с образованием гидроксокомплексов (опыт I) при более высоких значениях pH, чем остальные М(ОН)з. Гидратированные ионы Мз+ этой [c.590]

Влияние температуры. В уравнениях (4.94) или (4.98) от температуры зависит только константа скорости к = к ехр -Е/КТ), увеличиваясь вместе с ней. Естественно предположить, что проводя процесс при более высокой температуре скорость реакции будет увеличена и концентрация С станет быстрее уменьшаться со временем т. Действительно, в зависимостях С(т) (4.96) и (4.99) можно проследить при одном значении т и увеличении к, те. при более высокой температуре, С уменьшается. Изменение С(т) при увеличении температуры процесса от Т, до Т2 графически продемонстрировано на рис. 4.36. При протекании простой необратимой реакции увеличение температуры всегда благоприятно влияет на интенсивность процесса в реакторе - уменьшается т (объем реактора в проточном режиме или время процесса в периодическом реакторе) для достижения заданной степени превращения. Процесс целесообразно проводить при максимально допустимой температуре. [c.166]

Известно, что законы элементарных актов собственно химических превращений не зависят от масштаба эксперимента. Это должно было бы послужить основанием для непосредственного переноса результатов измерений в лабораторных условиях на установки промышленных размеров. Однако наблюдения показывают, что в действительности химические процессы в значительной степени зависят от размеров реакторов. Отмеченное противоречие возникает потому, что химическая реакция приводит к изменению состава реагирующей смеси и температуры. Вследствие этого возникают процессы переноса вещества и тепла, на скорость которых существенно влияет характер концентрационного и температурного полей в реакторе, а указанные поля зависят от формы и размеров реакционной системы. В свою очередь состав и температура существенно изменяют скорость химического превращения. В результате протекание химического процесса в целом находится в сложной зависимости от размеров аппарата. [c.14]

Изменение крутящего момента с величины М, на насосном колесе до величины М2 на турбинном колесе происходит за счет дополнительной закрутки потока в лопатках реактора, т.е. за счет изменения вектора скорости от величины У до величины (рис. 3.3,6). Действительно, как следует из формулы (2.14), величина момента на данном лопастном колесе определяется тремя эксплуатационными параметрами массовым расходом циркулирующей жидкости )2 я, скоростью жидкости на входе в колесо и скоростью на выходе из колеса. Для насосного и турбинного колес гидротрансформатора два из этих трех параметров одинаковы расход 2 т и скорость У2 (для насосного колеса это скорость на выходе, а для турбинного - на входе). Третьим параметром для турбинного колеса является скорость на выходе Уз, а для насосного колеса - скорость на входе Г]. Эти величины у них в большинстве эксплуатационных режимов из-за дополнительной закрутки жидкости в реакторе различны (рис. 3.3,6). Поэтому моменты на их валах М) и М2 также различны. [c.90]

Действительно, как показали исследования изменения температуры но длине адиабатического реактора для процесса гидрирования кодимера [184], различным по структуре кинетическим моделям, описывающим с одинаковой точностью кинетические данные в изотермических условиях, соответствуют различные кривые изменения температуры в адиабатических условиях. [c.93]

В гл. II, п. 3 давление реагирующей смеси принималось одинаковым по всему реактору. В действительности, однако, слой катализатора оказывает гидравлическое сопротивление потоку. Изменение давления вдоль слоя описывается уравнением [c.199]

Однако, несмотря на эти теоретические по,ложения, в действительности количество рециркулята становится постоянным при конечном и иногда сравнительно небольшом числе циклов конечно, абсолютное постоянство при этом не достигается, но после некоторого числа циклов изменение количества рециркулята становится пренебрежимо малым. Вычислим число циклов, совершаемых поступившим в данный момент времени количеством сырья до его практически полного удаления из системы в виде продуктов химического превращения. Для решения этой задачи 1шм необходимо иметь выражение, связывающее загрузку реактора с числом циклов работы (и). [c.236]

Назовем точечным решение задачи синтеза системы реакторов с максимальным Д при фиксированных Рх, Р , Точечное решение не дает никаких рекомендаций, что желать с системой, если вектора Р изменяются, как это и происходит в действительности (изменение цен на вещества, на оборудование и т. п.). Поэтому целесообразно определить оптимальные структуры системы в зависимости от Р. Эта задача эквивалентна задаче полиоптимизации (см. гл. V). Такое решение дает полную информацию о числе и характере оптимальных структур данной системы в пространстве параметров Р и тем самым позволяет организовать оптимальное изменение структуры при изменении значений Р. [c.119]

Очень интересный экспериментальный подход к исследованию влияния содержания олефинов на протекание крекинга описан в работе Вейсца [6]. В качестве катализатора был использован очень активный цеолит — Н-морденит, способный уже при 230° С превращать н-бутан в изобутан и продукты крекинга. На входе в реактор крекинга, температуру которого поддерживали при 230° С, н-бутан, разбавленный водородом, пропускали через другой реактор с некислотным гидрирующим алюмоплатиновым катализатором. В этом реакторе путем изменения температуры устанавливали такое соотношение компонентов реакционной смеси, которое соответствовало равновесному составу смеси бутана, бутенов и водорода при данной температуре. Это давало возможность, изменяя температуру первого реактора от 250 до 550° С регулировать концентрацию н-бутена в н-бутане от 0,001% до 10%. Хотя эти и другие эксперименты не исключают того, что при более высоких температурах морденит или какой-либо иной цеолит может непосредственно активировать парафины и без промежуточного образования олефинов, они тем не менее наглядно показывают способность олефинов даже в следовых концентрациях инициировать реакции крекинга. Некоторые данные о том, что крекинг парафинов в оишчие от других превращений углеводородов с максимальной полнотой протекает при наличии в катализаторе определенного количества льюисовских или определенного количества очень сильных бренстедовских центров, действительно говорят о возможности прямого активирования парафинов. На это же указывает образование карбониевых ионов при взаимодействии парафинов с суперкислотами, рассмотренное в начале данной главы. Еще одним примером модельной реакции, объясняющим возможность разрыва С—Н-связи парафинов под действие кислотных центров цеолита является реакция (60), описанная Кер- [c.98]

С незначительным изменением объема, удобно принять за меру концен-трацпи число молей вещества в единице объема, т. е. а за меру степени полноты реакции — соответствующую переменную Полную объемную скорость втекающего в реактор потока (включая реагенты п различного рода инертные вещества и разбавители) будем обозначать через q, а объем реагирующей смеси в реакторе — через F. В обычных условиях объем будет постоянным, и объемная скорость потока, вытекающего из реактора, также будет равняться q. Отношение = 0 называется временем пребывания в реакторе, или временем контакта далее будет показано, что в действительности эта величина представляет собой среднее значение времени, проводимого в реакторе каждой молекулой вещества. Если объем V не постоянен, то можно объемную скорость вытекающего потока обозначить [c.150]

Возникает вопрос до какого предела условия в реальном непрерывнодействующем кубовом реакторе приближаются к условиям в идеальном кубовом реакторе В действительности поток, входящий в перемешиваемую жидкость, диспергируется во всем содержимом реактора не сразу. Требуется некоторое время, чтобы процесс произошел в достаточной степени это время и время полного перемешивания являются величинами одного порядка. Поэтому отклик на ступенчатое изменение концентрации на входе сначала задерживается в соответствии с кривой отклика для идеального кубового реактора [уравнение (П1,4)], но в то же время небольшие элементы объема загрузочного потока могут попасть в выходной поток. Они приведут к появлению неравномерных пиков в начале кривой отклика. Эти эффекты очень трудно описать количественно, так как они сильно зависят от расположения входа и выхода по отношению к мешалке и друг к другу. [c.85]

Метод онределения концептрации ксенона для различных случаев по универсальной кривой ксенона заключается в следующем. По заданному отношению концентраций ксенона и йода в момент остановки реактора из решения уравнения (9.279) находится эффективное время расхолаживания 0, . Последнее значение можно взять прямо из графика на рис. 9.15. Если затем на ось абсцисс рис. 9.14 нанести эту величину 0, то кривая справа от этой точки даст относительное изменение концентрации ксенона для всех последующих отрезков времени. Таким образом, если Хе , — действительная концентрация в момент остановки, а Хе(0 ) — величхгаа, взятая с кривой рис. 9.14, то ХедХе(0)/Хе(0 ) есть концентрация в момент 0 — 0,,. после остановки. [c.455]

В основном нас интересуют нестационарные явления, а соотношения (6.81) и (9.308), строго говоря, имеют смысл только, когда А = 1, т. е. для равновесных условий. Таким образом, еслп к Ф 1, то поток претерпевает быстрые изменения во времени, так что реактор либо подкритичен, либо надкритичен. Тем не менее введем формально коэффициент размножения k t), зависящий от времени и отражающий влияние изменения концентраций различных отравляющих элементов и горючего на реактивность в течение рабочего цикла системы. В действительности в течение всего этого периода А = 1, но это достигается лишь благодаря непрерывному действию системы управления реактором. Таким образом, k t) фактически определяет имеющуюся в любой данный момент реактивность, которую должна иоЕ асить система управления, чтобы удерл ать реактор в стационарном o tohhihi. Ранее при к Ф мы вводили величину такую, что к = v/v имеет смысл фиктивного числа нейтронов, которое должно быть произведено при одном делении, чтобы система находилась в стационарном режиме. Б данном случае можно ввести соответственно v (i), которое определяет выход нейтронов на одно деление в каждый момент времени работы реактора в стационарном (критическом) режиме. Тогда выражение для к (g, и г не зависят от времени) будет иметь вид [c.460]

Отношение В/А не должно зависеть от давления и изменяться с изменением гетерогенного фактора (s/u), что хорошо подтверждается опытными данными по изучению заторможенного добавлением пропилена и изобутилена крекинга пропана и изобутана в пустом и набитом кварцевыми трубочками реакторе [279]. Действительно, из формул (27.3) следует, что при двух разных давлениях для одного и того же ингибитора имеем AJA = BJB = pilpif, т. е. отношения не зависят от гетерогенного фактора. В то же время В/А зависит от гетерогенного фактора (поскольку от него зависит только Л) и с увеличением последнего В/А должно уменьшаться. [c.220]

До сих пор рассматривались идеальные предельные случаи, в действительности часто в реакторе устанавливается некоторый градиент концентрации и происходит диффузия реагирующих веществ вдоль потока. Кроме того, в результате реакции может измениться объем реагирующей смеси, что приведет к изменению скорости потока вдоль реактора. Если взять в реакторе какой-либо слой, то изменение концентрации в этом слое происходит за счет трех факторов 1) диффузии вдоль потока 2) потока вещесг-ва 3) химической реакции. [c.267]

Селективность процесса зависит не только от соотношения констант скоростей реакций, но и от их порядка. На рис. 4.41, а представлено изменение дифференциальной селективности по продукту К от концентрации исходного вещества А при разном соотношении порядков частных реакций образования К и 5 - соответственно п, и а 2 (см. разд. 4.2.2, рис. 4.13). В ходе реакции концентрация исходного компонента А Сд уменьшается от его исходного содержания Сд до конечного С . Направление этого изменения на рис. 4.41, а показано стрелкой. С увеличением т и уменьшением Сд, селективность процесса будет меняться в интервале между Сд и текущим значением Сд как среднеинтефальная величина значений 5 . Если п, = а 2, то по мере протекания реакции остается неизменной (линия п, = на рис. 4.41, а), и потому селективность процесса в реакторе будет также неизменной (соответствующая линия на рис. 4.41, б). Действительно, [c.170]

На рис. 3.1 приведены поля температур, концентраций мономера и катализатора, а на рис. 3.2 - поля скоростей полимеризации для различных значений Д и а. Видно, что, как и в [2], процесс проходит в основном на входе катализатора в реактор при его смешении с раствором мономера. Температура и скорость в зоне реакции оказываются переменными и зависяш.ими от концентрации реагентов, коэффициента В мот коэффициента теплопередачи через стенку а. Хотя максимум скорости полимеризации наблюдается вблизи зоны ввода катализатора, реакция продолжается и вдоль оси х, что приводит к изменению выхода и свойств полимера по мере удаления от зоны максимума. Образование полимера в разных точках реакционного объема (соответственно при различных температурах) приводит к уишрению ММР полимера по сравнению с наиболее вероятным ММР [РпО)" 1/Рп Р( Л/Рп)] характерным для изотермических условий. Поскольку средняя молекулярная масса и ММР полимерного продукта, как было принято выше, определяются реакцией передачи цепи на мономер, основным фактором, влияющим на эти характеристики, является разность энергий активации реакц передачи цепи и роста На рис. 3.3 показаны зависимости vJ у и vJ от Е -Е , а на рис. 3.4 - вид функции ММР и ее анаморфоза в полулогарифмических координатах lg р (/) от у (кривые 5 и 6). Как видно, для заметного отклонения ММР от наиболее вероятного (прямые на рис. 3.4) значения Е и Е должны отличаться по меньшей мере на несколько единиц, что действительно имеет место. [c.138]

Пилотная установка создается и используется исключительно с целью идентифицировать/верифицировать параметры проектирования. Необходимо идентифицировать, какие параметры действительно важны. Это нелегкая задача, поскольку часто период работы пилотной установки невелик, а стоимость эксперимента высока. При одном подходе верифицируют стандартные значения нагрузки, при другом — параметры, использованные для моделирования. Наиболее перспективным является второй подход, он обеспечивает большее количество информации на единицу стоимости, вложенной в хгалотную установку. Основная задача состоит в том, чтобы в результате работы пилотной установки искомые параметры могли стать идентифицируемыми. Это может потребовать таких изменений нагрузки на реактор, которые не совпадают с предполагаемыми нагрузками на полномасштабную станцию. В своем экстремальном выражении идея заключается в том, чтобы довести работу пилотной установки до грани срыва и даже далее и таким образом определить границы безопасного функционирования полномасштабной станции. [c.452]

При оптимиаации на всех уровнях т обязательно сталкиваемся, с проблемой взаимовлияния аппаратов схемы. Действительно, рассмотрим, ныфймер, зерно катализатора. Изменение размеров зерна влияет ва гидравлическое сопротивление в реакторе, а следовательно., ИЕыеннет расходы на преодоление этого сопротивления. Это требует учета характеристик компрессоров, обеспечивающих ту или кнув нагрузку на реактор, , Оптимизация реактора -элемента второго уровня также сталкивается с проблемой взаимовлияния. [c.37]

Однако, как уже говорилось выше, Модель Кунии и Левеншпиля может быть использована только при величине скорости газа, меньшей некоторого критического значения. Следует также отметить, что в уравнениях (6.3-37) и (6.3-38) не учитывается изменение концентраций и по высоте слоя. Допущение о том, что все газовые пузыри имеют одинаковый размер, хотя и делает модель весьма простой и удобной для использования, чрезмерно упрощает действительно наблюдаемую картину движения газовых пузырей. В частности, такое предположение не позволяет учесть хорошее контактирование газа и частиц катализатора па входе в реактор. Подобный входной эффект может играть существенную роль в том случае, когда скорость реакции достаточно велика. [c.232]

Были поставлены специальные эксперименты для изучения возможности применения капельной жидкости (в частности, обычной водопроводйой воды, обладающей некоторой электропроводностью) в качестве среды при индукционном нагреве частиц При этом проверяли нагревание воды непосредственно от воздействия высокочастотного магнитного поля. При наблюдении за температурой воды при длительном прохождении ее по реактору и наличии высокочастотного магнитного поля, напряженность которого менялась в широких пределах, видимого изменения температуры не было обнаружено. Проведенные расчеты также подтверждают отсутствие влияния магнитного поля на воду как охлаждающую среду. Действительно, согласно [5], количество энергии Р, выделившейся в единице объема воды, определяется по формуле [c.49]

Л. К. Васанова и Н. И. Сыромятников [17, 19] исследовали процесс конвективного теплообмена между частицами и воздухом в кипящем слое в области Ке=60—500 с использованием высокочастотного метода исследования. Основная часть экспериментальной установки (рис. 17)—бакелитовый цилиндрический реактор (внутренний диаметр 83 мм, высота 800 мм), установленный в ходе опыта внутри индуктора высокочастотного генератора с частотой 200—300 кгц. Температуру воздуха по высоте кипящего слоя измеряли подвижной защищенной термопарой, температуру стенки реактора — при помощи группы медьконстантановых термопар. Для оценки входного эффекта в гетинаксовую решетку с обеих ее сторон были вмонтированы термопары. За расчетную температуру среды была принята среднеинтегральная по высоте температура воздуха, за температуру частиц — температура воздуха после слоя. Правильность выбора температуры частиц была подтверждена экспериментально определением ее расчетно-калориметрическим способо . Для этого слой охлаждали, и изменение температуры воздуха фиксировалось быстродействующим электронным потенциометром. В результате авторы получили критериальное уравнение для коэффициентов теплоотдачи, которое учитывало действительную разность температур между частицами и воздухом (рис. 18). [c.78]

При управлении неустойчивым процессом важно знать скорость удаления от стационарного режима, которая является главным фактором, определяющим требования к динамическим характеристикам управляющих устройств. Мерой скорости удаления от стационарного режима, очевидно, может быть значение действительной части наибольшего из чисеп Яд. Исследование поведения системы при бесконечно малых отклонениях от состояния равновесия оказывается недостаточным для проектирования систем управления реальным процессом. В работах [25, 26] к анализу поведения реактора идеального смешения во всей области изменения концентраций н температуры применены качественные методы теории нелинейных колебаний. В последнее время появились исследования устойчивости реакторов идеального смешения прямым методом Ляпунова [27—29] при этом отказ от линеаризации нестационарных уравнений позволяет учитывать влияние отклонений от стационарного режима, имеющих конечную величину. Неустойчивые режимы часто ео- [c.294]

После определения оптимальной температуры в реакторе или на отдельных его участках можно определить параметры оптимальной пористой структуры для последовательной реакции. Задача заключается в том, чтобы при заданной температуре, пористости и размере зерна определить такое значение среднего радиуса пор, при котором катализатор имел бы максимально развитую внутреннюю поверхность при условии, что реакция протекает во внутрикинетическом режиме. Оптимальный радиус пор можно определить, решив уравнение Гзк (с, Гопт) = 2д опт)- Согласно этому уравнению оптимальный радиус пор определяется точкой пересечения двух функций — скорости изменения целевого компонента во внутрикинетическом Гзк (с, Грпт) и во внутридиффузионном Г2Д (с, Гопт) режиме. В действительности не существует резкой границы между внутрикинетическим и внутридиффузионпым режимами, и вычисленное из указанного уравнения значение радиуса пор следует рассматривать как приближенное. При заданном размере зерна расходы па транспортирование газа через реактор можно минимизировать, определив оптимальную линейную скорость газа из условия дР ди = 0. Процедура решения не изменяется, если оптимальной, с точки зрения селективности, окажется внутридиффузиопная область. [c.200]

При составлении выражений для скорости реакции в проточной системе и интегрировании кинетических уравнений предполагается осуществление процесса в режиме идеального вытеснения [756] (по принципу поршневого потока ). Это означает, что движущиеся в реакторе частицы непрерывно заменяются вновь поступающими без заметного влияния продольной диффузии, стеночного эффекта —изменения профиля скоростей потока. вдодь сечения реактора, цщпенхиисулярно к. потоку и т. п. Такое предположение является определенной идеализацией условий протекания процесса в проточной системе в действительности может быть только приближение к режиму идеального вытеснения. Условия его осуществления рассмотрены в главе ХП1. [c.365]

Ряд полученных результатов свидетельствует в пользу такого заключения. Действительно, с одной стороны, как мы видели, добавка альдегидов или алкилнитритов в медленную реакцию нитрования, осуществляемую вдали от предела по давлению холоднопламенного воспламенения, приводит к тому, что эти вещества быстро реагируют с NOj, не влияя на основную реакцию алкана с NOal добавление инертных газов не вызывает изменения начальной скорости медленной реакции уменьшение диаметра реактора с 45—48 до 6 мм и увеличение отношения S/V (при нитровании метана) так же не приводит к изменению начальной скорости такой реакции. Все это может быть объяснено только в том случае, сли предположить, что медленная реакция является неразветвленной цепной с очень короткими цепями, т. е. практически [c.308]

Выяснение этих зависимостей основано на исследовании схемы замещения дуговой установки с помощью круговой диаграммы. Электрическую схему дуговой установки (рис. 30) можно заменить эквивалентной схемой (рис. 31). В этой схеме активные и реактивные сопротивления реактора, обмоток трансформатора, короткой сети и дуги заменены сосредоточенными активными и реактивными сопротивлениями, включенными последовательно. Очевидно, что при этом напряжения и токи в цепях первичной и вторичной обмоток не изменяются, и в энергетическом отношении схема по рис. 31, а будет эквивалентна действительной электрической схеме дуговой установки. Сопротивления всех элементов схемы, за исключением дуги, принимаются постоянными и задача исследования заключается в том, чтобы определить значения ее характерньщ электрических и энергетических величин при изменении тока в дуге. [c.72]