Точка рабочая для центробежных насосов

Рис.3.28. Определение рабочих точек при параллельной (а) и последовательной (б) работе двух центробежных насосов (/, 1Г)

Рис.3.25. Определение рабочей точки центробежного насоса

Законы пропорциональности. Производительность и напор центробежного насоса зависят от числа оборотов рабочего колеса. Из уравнения (И1,23) следует, что производительность насоса прямо пропорциональна радиальной составляющей абсолютной скорости на выходе из колеса, т. е. Qqo ir- Если изменить число оборотов насоса от до п , что вызовет изменение производительности от Qi до Qj, то, при условии сохранения подобия траекторий движения частиц жидкости, параллелограммы скоростей в любых сходственных точках потоков будут геометрически подобны (рис. П1-5). Соответственно [c.136]

Режим работы любой центробежной компрессорной машины зависит от характеристики сети, на которую он работает, и определяется, как и для центробежных насосов, рабочей точкой, т. е. точкой пересечения кривых H=f(Q) машины и сети. [c.181]

Рассматривая величины абсолютных скоростей на выходе, построенные при одинаковых значениях 2 и СУг, видим, что наибольшее значение скорости С2 получается в лопатках, загнутых вперед. Превращение кинетической энергии в потенциальную после выхода жидкости из рабочего колеса сопровождается тем большими гидравлическими потерями, чем больше скорость С2. Следовательно, насосы, имеющие рабочие колеса с загнутыми вперед лопатками, обладают наименьшим гидравлическим к. п. д., а насосы, у которых рабочие колеса с Р2<90°, — наибольшим гидравлическим к. п. д. Вот почему в центробежных насосах применяют исключительно лопатки, отогнутые назад. Что касается напора, который при этих лопатках меньше, чем при лопатках, загнутых вперед, то увеличение его достигается применением многоступенчатых насосов или увеличением числа оборотов. В большинстве конструкций центробежных насосов угол Р2 колеблется в пределах от 14 до 60°. [c.152]

Характеристики центробежных вентиляторов, как и других центробежных машин для перемещения и сжатия газов, подобны характеристикам центробежных насосов (см. рис. 111-6), а зависимость производительности, напора и мощности от числа оборотов выражается уравнениями (111,24)—(111,26). Рабочий режим устанавливается по точке пересечения характеристики центробежного вентилятора с характеристикой сети (см. рис. 111-8). [c.168]

Параметры работы насосов различных марок сведены в каталогах в виде таблиц и графиков, называемых рабочими характеристиками насосов (рис. 1.47) [36]. Пределы использования центробежных насосов при неизменной частоте вращения можно значительно расширить не только работой на довольно большом участке кривой АР=1(0), но и уменьшением внешнего диаметра рабочего колеса. Так как обычно центробежный насос подбирают по величине АР, то при Рв/р>ДР может оказаться недостаточной прочность насоса. В этом случае принимают [c.134]

Изменение числа работающих насосов для регулирования Q может быть весьма эффективным, если при этом режимная точка не выходит далеко за пределы рекомендуемой рабочей зоны, как на рис. 11-10,а. Но если при уменьщении числа работающих насосов режимная точка выходит за пределы рабочей зоны и смещается вправо (рис. 11-10), то для центробежных насосов может быть выгоднее частично прикрыть задвижку и ввести добавочное сопротивление. [c.385]

Рабочее колесо является основным элементом насоса, так как в нем собственно и происходит преобразование энергии, получаемой от двигателя,. в энергию перекачиваемой жидкости. Форма рабочего колеса в основном зависит от величины его коэффициента быстроходности а и изменяется в соответствии с рис. 3-19. Рабочие колеса осевых насосов обычно имеют отъемные лопасти, радиально-осевые колеса центробежных насосов, как правило, цельнолитые (бронзовые, чугунные, стальные). Поскольку относительная скорость обтекания жидкостью рабочего колеса весьма велика, то с целью уменьшения гидравлических потерь и повышения к. п. д. они должны быть тщательно обработаны и иметь гладкую поверхность. У мелких насосов, имеющих очень узкие каналы, осуществить такую обработку нелегко и иногда попадают образцы с грубо шероховатой поверхностью, что нельзя признать допустимым. [c.335]

Рассмотрим работу трех параллельно соединенных центробежных насосов. Характеристики одного насоса, а также двух и трех насосов приведены на рис. П1-7. Для получения характеристики Q — Яд нескольких параллельно работающих насосов необходимо при данной величине Яд сложить абсциссы О. Пересечения соответствующих характеристик насосов с характеристикой трубопровода дают рабочие точки А , А и Аз, определяющие подачу при работе одного и более насосов. Из приведенных [c.80]

Опыт показывает, что в случае центробежных насосов выделение паров из жидкости начинается несколько раньше, чем будет достигнуто равенство Ра = Р1, так как в некоторых точках рабочего колеса давление оказывается ниже расчетного значения Рп- [c.144]

Пределы использования центробежных насосов при неизменном числе оборотов можно значительно расширить не только работой на довольно большом участке кривой H=f(Q), но также уменьшением внешнего диаметра рабочего колеса путем его об точки. При этом получаются новые кривые зависимости [c.149]

На рис. 2.22 изображена рабочая характеристика осевого насоса. Напор максимален при подаче = 0. При малых подачах кривая Н = I Q) круто падает вниз, имея характерный перегиб в точке А. В отличие от центробежных насосов мощность осевых насосов понижается при увеличении подачи и имеет наибольшую величину при подаче, равной нулю. [c.197]

НОСТИ И изменяется в соответствии с рис. 10-8, а. Рабочие колеса осевых насосов обычно имеют отъемные лопасти, колеса центробежных насосов, как правило, цельнолитые (бронзовые, чугунные, стальные). Поскольку относительная скорость обтекания жидкостью рабочего колеса весьма велика, то с целью уменьшения гидравлических потерь и повышения к. п. д. они должны быть тщательно обработаны и иметь гладкую поверхность. [c.226]

Характеристику, центробежных насосов Я=/((3) графически строят по данным гидравлических испытаний. Для аналитического отыскания рабочей точки насоса при его работе на трубопровод необходимо математическое описание этой зависимости. f1= Q) с достаточно высокой точностью может быть выражена интерполяционной формулой ви-.да. [c.129]

Если рабочее колесо насоса (см. рис. 73) вращается с постоянной угловой скоростью со и движение жидкости в нем, как это ранее указано, является струйным, то на элементарную частицу жидкости будет действовать центробежная спла, равная тса г, т. е. массе частицы т, умноженной на ускорение. [c.128]

Отечественная промышленность выпускает осевые насосы типов О и ОП. Это одноступенчатые насосы с жестким креплением лопастей (тип О) и поворотнолопастные насосы (тип ОП), позволяющие менять угол установки лопасти во время остановки насоса. На рис. 4.33 приведена рабочая характеристика осевого насоса. На малых подачах кривая H=f(Q) круто падает вниз, имея характерный перегиб в точке А. В отличие от центробежных насосов мощность осевых насосов понижается при увеличении подачи и имеет наибольшее значение при подаче, равной нулю. [c.190]

Характеристики центробежных насосов. Из уравнения (8.29) следует, что производительность насоса зависит от радиальной составляющей абсолютной скорости, т.е. Q 2r, которая, в свою очередь, меняется с изменением частоты вращения рабочего колеса. При изменении числа оборотов колеса от и 1 до Лд производительность насоса изменится от Qy до 2. Если соблюдается условие подобия траекторий движения частиц жидкости, то будут геометрически подобны параллелограммы скоростей в любых точках потока (рис. 8-18). Тогда [c.181]

Т. е. изменение производительности пропорционально числу оборотов рабочего колеса насоса. Так как Н Н С2 [из уравнения (8.27а)], ли,-пи с, п, то очевидно, что напор центробежного насоса пропорционален квадрату числа оборотов рабочего колеса. Отсюда [c.182]

Совместная характеристика насоса и сети и выбор рабочих точек насоса. Производительность центробежного насоса зависит от на- [c.183]

Анализ формулы (3.34) показывает, что теоретический напор не зависит от свойств жидкости — они не входят в уравнение. Иными словами, насос любую жидкость (в том числе и сжимаемую — газ) будет перекачивать на одинаковую высоту. Именно поэтому насос перед работой должен быть заполнен жидкостью. Если в нем воздух (его плотность — р ), то насос создаст напор Ят метров воздушного столба. Тогда жидкость под действием этого напора поднимется по всасывающей линии лишь на высоту Щр /р) над уровнем в расходном резервуаре и не попадет в рабочее колесо насоса. Вот почему центробежный насос запускается под заливом. Чтобы при остановке насоса жидкость не вытекала из него по всасывающей линии, на последней устанавливают обратный клапан (см. рис. 3.17, поз.6). [c.301]

Одной из особенностей центробежного насоса является взаимозависимость развиваемого им напора и производительности. В самом деле, выражения (3.346) и (3.35а) для напора и производительности содержат абсолютную скорость С2, так что зависимости Н = Н(с2) и К = V( 2) демонстрируют связь Н п V, заданную в параметрической форме. Зависимость между напором Я и производительностью V для постоянной (заданной) частоты вращения носит название частной характеристики центробежного насоса. При выборе оптимального режима работы центробежного насоса целесообразно использовать его универсальную характеристику, которая представляет зависимости Я от К при различных скоростях вращения рабочего колеса. Для технологов важно (в плане отыскания рабочей точки центробежного насоса — см. ниже) представить зависимость Я от К в явном виде. Связь теоретических напора Я и производительности Vj может быть установлена аналитически. [c.304]

Рабочая точка центробежного насоса [c.306]

Напомним, что насос при работе с заданным трубопроводом должен развивать напор, равный сопротивлению этого трубопровода. Поэтому рабочую точку центробежного насоса (точка М с координатами на рис.3.25) можно определить как [c.306]

Заметим, что рабочие точки должны находиться на нисходящей ветви кривой Я-К (точки М и М2). Работа центробежного насоса на восходящей ветви является неустойчивой. [c.307]

Есть и иные объяснения неустойчивой работы центробежного насоса при рабочей точке на восходящей линии. [c.308]

Из рис. 3.28, а видно, что производительность двух насосов 1+11 меньше удвоенной производительности одного насоса (2 1 = VI + У ), а развиваемый при этом обоими насосами напор Яц-ц больше напора Щ. Таким образом, при параллельной установке двух насосов в действительности происходит увеличение производительности, но все же не ее удвоение. Такое удвоение наблюдалось бы при сохранении напора насосной установки на уровне Н. Но напор таким не сохраняется. Причина в том, что при возросшей производительности Кц-ц, т.е. увеличенном расходе жидкости по тому же трубопроводу, повышается ее скорость, а с ней и гидравлическое сопротивление. Для преодоления последнего насосная установка должна развивать больший напор, чем это было необходимо при работе одного насоса с меньшей производительностью VI. Это означает повышение рабочего значения Щ+ц > Щ. А поскольку при работе центробежного насоса на нисходящей ветви характеристики с увеличением напора его производительность падает, то становится вполне понятным неравенство Кц-п < VI + Уц (или в рассматриваемом случае У1+ц < 2 У ). [c.312]

Для центробежного насоса к. п. д. даже при постоянном числе оборотов зависит от изменения напора и производительности, поэтому для выбранной марки насоса уточнение рабочей точки на поле Q—H производится по универсальной характеристике. При определении количества рабочих насосов следует учитывать, что чем крупнее насос, тем выше его к. п. д., тем он экономичнее. При установке нескольких центробежных насосов, работающих на один трубопровод, суммарная производительность их и к. п. д. снижаются, поэтому, как правило, для основных операций по пе рекачке устанавливают один рабочий центробежный насос. [c.152]

На рис. 3 представлена схема обвязки технологического узла емкость — центробежный насос. Напорный бачок 1 работает при атмосферном давлении от него питаются три центробежных насоса, из которых два насоса должны работать постоянно, а третий — резервный. Всасывающий трубопровод является общим для всех яat oeoв, количество нагнетательных коллекторов зависит от числа точек, в которые необходимо направить перекачиваемую жидкость. Каждый насос имеет запорную арматуру на всасываю1щей и нагнетательной сторонах. При подобной обвязке (когда насосы работают на коллектор ) на каждом нагнетательном трубопроводе следует предусмотреть обратный клапан, предотвращающий вращение рабочего колеса насоса в обратном направлении при неожиданной остановке (напри- мер, вследствие выхода из строя электродвигателя). При использовании вихревых, центробежно-вихревых и [c.15]

Центробежный насос 5И-5у 4 фиг. 37) — горизонтальный четырехступенчатый ценробежный—предназначен для перекачки нефтепродуктов—сырья. Корпус насоса, отливаемый из модифицированного чугуна, состоит из двух половин 5 и 12. Обе половины корпуса соединяются шпильками. При этом герметичность соединения достигается при сжатии тонкой паронитовой прокладки. Рабочие колеса 13 расположены попарно симметрично, что позволило свести к минимуму осевые нагрузки на ротор. [c.102]

Дросселирование. Подачу центробежного насоса можно снизить введением добавочного сопротивления в нагнетательную линию (прикрытием задвижки или любым другим способом). Поскольку при этом кривая сопротивления гидравлической системы становится круче (рис. 11.3, а), то рабочая точка перемещается по кривой характеристики насоса. Именно таким способом получают на испытательном стенде напорную характеристику насоса (называемую поэтому дроссельной). Энергетическая эффективность метода низкая, но благодаря простоте реализации метод часто применяется при отсутствии других возможностей снизить подачу. Более благоприятно дросселирова- [c.138]

Падение давления может быть также местнщм, обусловленным неравномерностью распределения скорости и давления по сечению потока. Обратимся, например, к вращающемуся рабочему колесу центробежного насоса (рис. П.7, а). Среднее по сечению давление изменяется в межлопастном канале от до Ра. но на любой лопасти имеется избыток давления по передней поверхности атЬ и недостаток на задней поверхности апЬ. На передней кромке лопасти давление заторможенного потока равно р . В некоторой точке профиля 5 давление ниже, чем р , на кр . В этой зоне возни- [c.145]

Параллельная работа насосов. Параллельную работу насосов в общую сеть (рис. 2.9, а) применяют для увеличения подачи. Для параллельной работы более всего подходят насосы с непрерывно падающими напорными характеристиками при крутизне, превыщаю-щей технологические допуски на отклонение характеристики. Параллельно могут работать насосы с различающимися характеристиками и насосы разных типов (например, центробежные и поршневые). Общую характеристику группы насосов без учета сопротивления соединительных трубопроводов получают суммированием абсцисс характеристик отдельных насосов для постоянных ординат (//, = сопз1). Точка пересечения общей характеристики с характеристикой системы Не определяет рабочую точку параллельно работающих насосов. Очевидно, что Ри-2< (С1 + Р2), т. е. суммарный расход параллельно работающих насосов меньше суммы их расходов при индивидуальной работе каждого насоса на ту же сеть. [c.63]

Силовая группа (элемент 5)—это один или несколько рабочих насосов, соединенных параллельно, последовательно или комбинированным образом, характеризуется основной зависимостью (характеристикой) напора Н от подачи М. Рабочая точка на этой основной зависимости определяется расчетом требуемого давления рнаг, которое является интегральным показателем для цепи элементов 1—2—6 7 (см. рис. 4.15). Заметим, что основная характеристика силовой группы может быть выражена также в виде зависимости между развиваемым давлением и подачей. В случае использования центробежных насосов основная характеристика может быть представлена в [c.118]

Основное уравнение центробежного насоса. При вращении рабочего колеса жидкость под действием центробежной силы отбрасывается от центра колеса к его периферии. Если обозначить через ш угловую ско-расть вращения колеса в радианах, то получим следующее общее выражение центробежной силы [c.106]

В центробежном насосе стенки проточных каналов корпуса неподвргжны, и, следовательно, скорости потока относительно ЭТР1Х стенок являются абсолютными скоростями. Что же касается вращающегося рабочего колеса, то здесь оказывается наиболее удобным и целесообразным рассматривать относительное движение потока жидкости с построением треугольников скоростей. [c.124]

Спиральные насосы, применяемые в нефтяной промышленности, являются центробежными насосами наиболее рациональной конструкции, позволяющей путем уменьшения диаметра рабочих колес (обточкой их по наружному диаметру менять в насосах каждого тнпа характеристики Q—Н. Это делается в целях экономии электроэнергии, потребляемой насоса]ми, так как в большинстве случаев необходимо иметь соответствие между иодачей Q и напором Н (рабочая точка характеристики) насоса, с одной стороны, и между подачей Q и наружным диаметром рабочих колес — с другой. [c.156]

Пример . Центробежные насосы нормального ряда выбираются следующим образом. На общем поле графика нормального ряда (см. рис. 87) по заданным нодаче ( п напору Я находят точку их пересечения и определяют насос нуяаюй марки. Так, для перекачкп нефтепродукта температурой до 200°, для подачи 100 м /час и напора 60 м соответствует насос 6НК-9х1- Затем по универсальной характеристике насоса, найденного указанным путем (пересечением линий Q—Я), окончательно уточняют рабочую точку па его характеристике и определяют соответствующие ей (рабочей точке) значения к. п. д. т], наружного диаметра рабочего колеса и потребляемую мощность N в л. с. [c.163]