Характеристики насосов и способы их получения

Таким образом, поправочные коэффициенты К , и Ку для пересчета характеристик насосов с воды на вязкие жидкости определяются по кривым графика в отдельности для напора Н, подачи и к. п. д. т]. На основании полученных новых значений Н, Q и Г] вычисляется уже обычным способом мош,иость, потребляемая насосом в каждом конкретном случае перекачки вязких жидкостей. [c.163]

В Коллоидной мельнице или центробежном насосе формирование капель происходит при выдавливании жидкости в узкий зазор между ротором, вращающимся с большой скоростью, и неподвижным статором. Вследствие большой скорости и малого зазора возникают большие касательные напряжения, обеспечивающие разрыв жидкости на капли. Регулированием частоты вращения ротора и зазора между ротором и статором можно приспособить коллоидную мельницу для жидкостей с различной вязкостью и иными характеристиками. В качестве примера получения высоко дисперсной эмульсии можно выделить способ получения эмульсии ВХ путем диспергирования компонентов в многоступенчатом центробежном насосе при 5-30°С [173], При этом частота вращения ступеней и давление насоса регулируются в зависимости от требований к качеству пластизолей. Кратность циркуляции жидкости через насос составляет 20. Схема диспер- ирования с применением центробежного насоса представлена на рис. 1.29. [c.57]

Рассмотрены вопросы испытаний динамических насосов, описаны способы получения гидравлических, вибрационных характеристик, показателей самовсасывания и других параметров, характеризующих качество насоса. Рассмотрены средства испытаний — стенды, измерительные приборы, даны их схемы, конструкции элементов, методы расчета. Разобраны вопросы погрешностей измерений, порядок и средства обработки результатов испытаний. [c.2]

Теоретическое построение характеристик насосов по заданным размерам встречается с большими трудностями. Исследования, проведенные во ВНИИГидромаше, показывают, что строить теоретическую характеристику лучше всего комбинированным способом по расчетному направлению касательной в точке оптимального значения КПД и ио точке холостого хода, полученной сопоставлением относительной характеристики колеса такой же конструкции и с таким же значением коэффициента быстроходности Пв. Однако и в этом случае действительной характеристики не получается ввиду большого числа факторов, которые не поддаются точному определению и которыми приходится задаваться. Поэтому на практике отдают предпочтение опытным характеристикам. [c.56]

ХАРАКТЕРИСТИКИ НАСОСОВ И СПОСОБЫ ИХ ПОЛУЧЕНИЯ [c.57]

Значения параметров С1 и аг, входящих в уравнение (6.23), определяют обработкой экспериментальных данных способом наименьших квадратов. При этом ограничиваются подачей насоса в пределах рабочей зоны напорной характеристики. Полученные таким способом значения й1 и аг для насосов, применяемых в настоящее время на нефтепроводах, приведены в табл. 22. Табличные значения аз соответствуют подаче Я, измеряемой в м /с. Если необходима подача в м /ч, то следует выполнять соответствующий пересчет. При использовании сменных роторов на другую подачу значения коэффициентов а и аг в уравнении напорной характеристики для одного и того же насоса будут иными. Для примера в табл. 22 приведены значения этих коэффициентов для насоса НМ 1250—260 со сменным ротором диаметром О — =0,418 м на подачу 900 м ч. [c.131]

Если нельзя получить характеристики ни одним из перечисленных способов, при предварительных испытаниях проводятся м о -дельные испытания при КУ М и полученные пересчетом по подобию характеристики проверяются при приемочных, типовых, а также периодических испытаниях одним из двух способов испытаниями на воздухе или при КУ Нна месте установки на одном из режимов в пределах рабочего интервала подач. При этом, если нельзя непосредственно измерить подачу (например, в случае грунтовых или химических насосов), допускается сопоставлять параметры, найденные косвенными способами, например, по измеренному напору насоса и рассчитанной гидравлической характеристике системы или, по энергетической характеристике. [c.146]

Получение кавитационной характеристики параметрическим методом. Наиболее распространенный способ определения необходимого надкавитационного напора и его зависимости от подачи основан на измерении гидравлических параметров насоса при раз личных значениях надкавитационного напора. Однако этот способ не выявляет разрушающего действия кавитации. [c.149]

Однако многовариантный способ расчета не всегда может выявить оптимальный расчетный вариант. Кроме того, вопросы режимов работы электронасосов при расчете не учитываются, а при испытаниях выбираются средние режимы, характерные в основном для промышленного и коммунального водоснабжения. Не учитываются также влияние частоты включений, колебания напряжения на зажимах электродвигателя, значение коэффициента загрузки электродвигателя при работе насоса в различных точках характеристики H—Q и условия получения определенного постоянства к. п. д. электродвигателя и заданной минимальной кратности пусковых токов. [c.315]

Условия работы, регулирование, привод. Если подаваемый объем отличается от такового при безударном входе (на расчетном режиме), то для получения соответствующей высоты нагнетания надо построить (по способу, указанному на стр. 585 для центробежных насосов) характеристику, которая дает изменение работы адиабатического сжатия в зависимости от всасываемого объема, при постоянном числе оборотов. Характеристику многоступенчатого компрессора получают из соответственных кривых для отдельных ступеней. При этом необходимо пользоваться TS-диаграммой и прежде всего перенести на нее напорную характеристику первой ступени при этом значения дают давления, а горизонтальные прямые, проведенные на вертикальном расстоянии соответственно Л/., = А ( t j -Ь Zgp + Z r) от начальной точки, дают в пересечении с изобарами точки состояния. Если нанести сюда конечные объемы, то может быть сделано перенесение характеристики следующей ступени ИТ. д. Из верхней кривой Г5-диаграммы определяется тогда результирующая кривая (К ., или также кривая (К , р ). Промежуточное охлаждение должно быть соответствующим образом [c.636]

С целью экономии электроэнергии эксплуатационников и исследователей всегда интересовала возможность регулирования характеристики центробежных насосов. Одним из наиболее доступных способов является подрезка рабочего колеса по диa eтpy. Этому вопросу посвящено много исследований, суть которых заключается в получении экспери.ментальньгх коэффициентов для расчета напора, расхода и КПД в зависимости от степени подрезки. Для каждого типа насосов необходимо проведение своих экспериментов. В представленном докладе предлагается математическая модель, позволяющая провести расчет для центробежных насосов любого типа. Модель строится в предположениях, что имеется характеристика насоса на перекачиваемуто жидкость. Предполагается, что эта характеристика вбирает в себя все особенности конструкции насоса. В этол случае расчет насоса можно вести по уравнению Эйлера для лопастных машин. В выражениях через конструктивные параметры для базового варианта уравнение запишется, как [c.138]

Для оценки к. п. д. в процессе эксплуатации необходимо измерять кроме подачи и напора еще и мощность на валу насоса. В условиях эксплуатации мощность измеряется в большинстве случаев электрическим способом, причем к. п. д. электродвигателей известен лишь примерно. Для его уточнени в начале эксплуатации можно воспользоваться характеристиками насоса, полученными при параметрических испытаниях на заводе. [c.205]

Теоретическое построение характеристик насоса по заданным размерам проточной части встречается с большими трудностяд1и. Наилучшие результаты дает комбинированный способ, когда построение теоретической характеристики ведется по расчетному направлению касательной в точке оптимального значения к. п. д. и по точке холостого хода, полученной сопоставлением с относительной характеристикой колеса с таким же значением коэффициента быстроходности и конструкцией того же типа. [c.286]

Характеристики насосов, перекачивающих вязкие жидкости, обычно строятся путем пересчета характеристик, полученных при работе насосов на воде. Пересчет характеристик производится с помощью ряда опытных поаравочных коэффициентов. В настоящее время имеется несколько способов пересчета (3 31 34 и др.]. Это вы- [c.136]

Важная эксплуатационная характеристика МЭРН - стартовый период, т.е. время с момента включения насоса до устойчивого поддержания дав-. ления порядка 10" Па. В вакуумных системах, не сообщающихся с атмосферным воздухом, запуск МЭРН возможен с давленией до 10 Па. В системах, содержащих значительное количество адсорбированных паров и газов, и тем более в загрязненных системах давление запуска должно быть снижено до 10 — 1 Па. На стартовый период влияют степень и способ получения предварительного разрежения, внутренний объем откачиваемой камеры, парвдальный состав газовой нагрузки, вакуумно-технологическая предыстория системы и самого насоса, электричес сие характеристики источника питания, полярность изолированного электрода. [c.189]

Этот способ дает возможность, с одной стороны, освободить водород от окиси углерода, а с другой, — получить весьма ценный продукт — метанол. Однако не следует забывать, что при образовании метанола из СО и На на 1 объем окиси углерода практически расходуется до 2,5 объемов водорода и что процесс синтеза метанола из СО и Нз, протекающий при высоких температурах и давлениях и требующий рециркул51ции больших объемов газа, весьма сложен в конструктивном оформлении. Кроме того, в этом процессе трудно добиться полного удаления СО. Поэтому данный процесс очистки газа от СО. применяется на практике в единичных случаях, когда для этого имеется комплекс соответствующих условий, а именно избыточные мощности по водороду высокого давления, наличие оборудования (колонн, циркуляционных насосов и др.), пригодного по своей характеристике для организации производства метанола, подходящая для синтеза метанола концентрация СО в водороде. Целесообразная для организации побочного производства метанола концентрация СО, но-видимому, находится в пределах 6—12%. При малых концентрациях СО организация метанольного производства для удаления СО явно неэффективна. При повышенном содержании СО (свыше 12—15%) на процесс синтеза метанола будет расходоваться слишком много водорода, а сам процесс очистки газа от СО с одновременным получением метанола из побочного превратится в основной. [c.384]

Аналитические способы построения характеристик очень сложны и не дают достаточно надежных результатов. Поэтому для получения характеристик центробежных насосов их испытывают. При испытании насос работает при постоянной частоте вращения (п = onst). [c.213]

Измерение подачи, исновной способ измерения подачи при испытаниях насосов на стенде на воде — это применение сужающего устройства диафрагмы, сопла, сопла Вентури. Уступая объемному или весовому способу в точности измере-ния, расходомер с сужающим устройством позволяет устанавливать заданную подачу насоса при контрольных испытаниях, поддерживать ее постоянной при снятии частных кавитационных характеристик, а также равномерно располагать экспериментальные точки при получении напорной и энергетической характеристик. Недостатком сужающих устройств является малый интервал измерения подач с приемлемой точностью (до 2,5%) и неравномерность шкалы . [c.100]

Построение характеристик пропеллерного насоса расчетным путем нри настоящем уровне знаний ненадежно. Наиболее приближенным способом является использование типовых безразмершлх характеристик, полученных для данных значений и пересчитанных на заданные параметры. Метод пересчета подобен мегоду, изложенному в главе V. [c.349]

Вследствие невозможности снятия кавитационных характеристик крупных насосов на заводских кавитационных стендах их пересчитывают с модельных характеристик, полученных изложенным выше энергетическим способом, т. е. по снижению энергетических показателей при снижении давления перед рабочим колесом. Такая методика позволяет определять кавитационные явления только при значительном их развитии. Между тем отрицательные явления в виде вибрации агрегата, эрозии обтекаемых поверхностей и шума отмечаются на более ранних стадиях развития кавитации кроме того, при пересчете кавитационного запаса с модели на натуру вносятся погрешности из-за отсутствия возможности моделирования всех изменяющихся параметров. Поэтому часто насосы, установленные и эксплуатируемые в соответствии с заводской кавитационной характеристикой Нэ имеют повышенную вибрацию, а после короткого периода эксплуатации зна-чительный объем кавита-ционной эрозии. Особенно большие неприятности из-за кавитации отмечаются в насосах, изготовленных из чугуна и других материалов с пониженной стойкостью против кавитационной эрозии. [c.152]