Поровая влага

Рис. У 1-2. Равновесие между разностью давлений и капиллярными силами при наличии в осадке поровой влаги.

Вблизи места соприкосновения твердых частиц, покрытых пленочной влагой, накапливается связанная поровая влага вследствие перемещения части пленочной влаги. По мере удаления связанной поровой влаги при обезвоживании осадка новая порция пленочной влаги перемещается к местам соприкосновения частиц. Такое перемещение продолжается до наступления равновесного состояния при данных условиях обезвоживания [296]. [c.268]

Таким образом, обезвоживание осадка при продувке его воздухом сводится к удалению из его пор связанной и несвязанной поровой влаги, причем пленочная влага постепенно превращается в связанную поровую влагу перемещения капиллярной влаги при этом не происходит. [c.268]

На рис. УП-2 изображены две равные, почти соприкасающиеся сферические твердые частицы А м Б, между которыми находится связанная поровая влага. В направлении, указанном стрелкой, на влагу действует разность давлений, находящаяся в равновесии с капиллярными силами, направленными в противоположную сторону. В результате этого влага перемещается из своего первоначального положения так, что радиус кривизны мениска 1 становится меньше радиуса а угол смачивания а — меньше угла р. В данном случае величина силы тяжести значительно меньше разности давления и ею можно пренебречь. [c.269]

Рис. УП-З. Распределение связанной поровой влаги в различных (1—4) зонах.

Рис. VI1-4. Равновесие между разностью давлений и капиллярными силами при наличии несвязанной поровой влаги в осадке.

Не вся связанная поровая влага подвергается действию разности давлений в одинаковой степени. Из рис. УИ-З видно, что при градиенте давления, изменяющемся в направлении, показанном стрелкой, воздухом будет вытесняться только та влага, которая находится в зонах 1 и 2. Влага, находящаяся в зонах 3 и 4, остается в пористом слое, так как она не подвергается действию разности давлений в направлении ее возможного перемещения между частицами. Поэтому обезвоживанием можно удалять только часть связанной поровой влаги, причем количество удаленной влаги можно увеличить путем перемешивания осадка. [c.270]

Для выяснения особенностей процесса вытеснения несвязанной поровой влаги из пористого слоя при обезвоживании на рис. УП-4 схематически изображена часть поры с сужениями и расширениями. Пренебрегая действием силы тяжести, можно сказать, что в данном случае имеется равновесие между разностью давлений, действующей в направлении стрелки, и капиллярными силами, направленными в обратную сторону и обусловленными различным сечением поры по ее длине. [c.270]

Таким образом, обезвоживание осадка пря продувке его воздухом сводится к удалению из его пор связанной и несвязанной поровой влаги, причем пленочная влага постепенно превращается [c.218]

Для выяснения особенностей процесса вытеснения несвязанной поровой влаги из пористого слоя при обезвоживании на рис. VII-4 [c.219]

Щелочная среда бетона, поровая влага которого насыщена гидратом окиси кальция при рН=12—13, благоприятствует образованию и сохранению пассивирующих пленок на стали, которая при этом находится в состоянии повышенной коррозионной устойчивости. [c.20]

Как и ранее (разд. 3.2), будем рассматривать ситуации для двух основных законов массообмена между подвижным раствором, заполняющем трещины, и неподвижной поровой влагой [c.340]

Рис. 4. Температурная зависимость процессов деполяризации в пористой среде без-свободной поровой влаги. Песчаник (обр. № 1614), влажность 5,6%

Оставшаяся часть СУГ испаряется на дне котлована в процессе теплообмена с атмосферой и поверхностью грунта. Для расчета составляющей массового потока паров сжиженного газа в атмосферу за счет теплопритока из окружающего массива грунта использовалось автомодельное решение /4/, основанное на использовании интегрального метода теплового баланса для решения одномерного уравнения теплопроводности с граничным условием 3 рода на поверхности с учетом фазовых превращений поровой влаги в соответствии с классическим условием Стефана-Неймана. В качестве иллюстрации достоверности модели для непроницаемых грунтов на рис. 1 представлены экспериментальные и теоретические [c.97]

Количественный вклад турбулентного потока тепла из атмосферы и теплопритока из массива грунта в интегральную интенсивность парообразования зависит от термодинамических свойств конденсата, теплофизических характеристик фунта и уровня естественной турбулизации атмосферы в момент выброса. Проведенные исследования [I] показали, что с изменением компонентного состава и температуры кипения конденсата может происходить перераспределение количественного влияния этих составляющих суммарного теплового потока на интенсивность испарения и процесс формирования облака. Причем временной характер этого перераспределения зависит от класса устойчивости атмосферы и скорости ветра. Разработанная ВНИИГАЗом обобщенная модель теплообмена [1] учитывает указанные особенности тепломассообмена при пленочном и пузырьковом режимах кипения сжиженных углеводородов с низкой температурой кипения. Модель основана на численном расчете нестационарного поля температуры в прилегающем к поверхности разлива слое воздуха и решении одномерной задачи теплопроводности в массиве влажного грунта, полученном с учетом конвективного теплообмена сжиженного газа с поверхностью грунта при различных режимах кипения и фазовых превращений поровой влаги в соответствии с классическим условием Стефана-Неймана. Сравнение расчетов по этой модели с данными натурных экспериментов по кипению жидкого азота и сжиженного природного газа (СПГ) на проницаемых и непроницаемых покрытиях показало, что модель хорошо отражает процесс теплопередачи для грунтов с непроницаемой поверхностью. В случае проницаемых грунтов расчетную интенсивность испарения следует увеличить Б 2 - 3 раза. [c.139]

Вопрос о физической природе УРц остается пока дискуссионным. Обычно его связывали с малой, но конечной величиной предельного напряжения сдвига (тц 10" -ь 10 дин/см ) собственно объемной воды или с повышенными значениями Тц в граничных слоях воды, рассматриваемых как вязкопластичное тело 52]. Однако не исключено, что этот реально наблюдавшийся эффект мог быть связан также с влиянием капиллярного осмоса или пpи yт твиe i в поровой влаге коллоидных частиц. [c.309]

Для исследования пористой структуры волокнистых торфов был использован метод вытеснения поровой влаги из водонасыщенного образца раствором радиоактивного индикатора Ма25 Ю4 [1]. Вытесняющий раствор готовился на равновесной дисперсионной среде (воде) торфа, что исключало влияние структурных изменений, вызываемых физико-хими-ческими процессами [2]. Эксперименты проводились с образцами торфа ненарушенной структуры в компрессионно-фильтрационном приборе из плексигласа при различных градиентах напора [3]. [c.391]

Для анализа нестационарных тепломассообменных процессов в изотермических хранилищах различных типов и конструкций (рис. 2) использовалась система двухмерных дифференциальных уравнений теплопроводности в смешанной (декартовой и полярной) системе координат, а также дифференциальные уравнения энергии, диффу- ии, материального баланса и состояния (в форме Редлиха-Квонга) для паровой и жидкои фаз хранимого продукта. Для описания фазовых превращений поровой влаги и 11>унтах различных типов, протекающих в общем случае в диапазоне отрицательных [смператур, вводилось понятие объемного источника" - д. [c.16]

Неньютоновские свойства поровой влаги и ее граничных слоев приводят к отклонениям от закона фильтрации Дарси графики зависимости скоростей течения V от градиента давления ДР не являются линейными и не проходят через начало координат. Такие зависимости получены экспериментально для различных пористых сред. Для гете-ронористых тел нелинейный характер зависимости V (ДР) объясняется ростом активной пористости из-за постепенного включения в фильтрационный перенос все более мелких пор при увеличении градиента давления [27]. [c.78]

Возможные пути интенсификации обезвоживания физико-химическими методами. Как упоминалось выше, путем обработки поверхности частиц Рис. 20. Различное положение смачивающ,ими или гидрофобпзирую- поровой влаги в осадке, щими веществами можно, изменив энергетические соотношения связи жидкости с твердой фазой, получить различные условия обезвоживания осадков. [c.57]

Для подтвернчдения этого предположения предстояло доказать, что в интервале влажностей W — 4,4 7,0% в исследуемой системе происходит переход от капиллярного к пленочному течению. Обратимся для этого к анализу зависимостей (рис. 3) относительного коэффициента влаго-проводности К1Кф Кф = 1,32-10 см -сек1г) и капиллярного давления Р (потенциала влаги) от степени насыщения системы ю. Следует отметить, что кривая 2 па рис. 3 построена для этого же песка на основании наблюдений за равновесным распределением влажности в высоких вертикальных колоннах после стенания избыточной влаги [23]. Пять экспериментальных точек, нанесенных на график Р (и ), отвечают значениям Рит, полученным непосредственно в приборе при проведении измерений. Эти данные показывают, что при измерении влагопроводности в образце устанавливалось такое же равновесное состояние поровой влаги, как и в массивных образцах того же песка. Следовательно, обнаруженный эффект нель- [c.167]

Одной из основных характеристик бетона как коррозионной среды является величина pH капиллярной и поровой влаги бетона. В предыдущей главе отмечалось, что величина pH жидкой фазы бетона составляет 12— 12,7. На рис. 2 представлена диаграмма Пурбэ, иллюстрирующая зависимость коррозионного состояния g железа от водородного показателя среды и по- " тенциала. Как следует из диаграммы, в области рН = 12т 13 железо в ши- 0У-рокой области потенциа- ц лов находится в пассив-ном состоянии. [c.17]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология