Массовая доля в потоке

Успех применения гомогенной модели двухфазного потока для определения гидравлического сопротивления зависит от того, насколько реальная картина движения близка к идеализированной. Таким образом, уже при оценке возможности применения той или иной расчетной зависимости важно правильно определить режим течения двухфазного потока. Подробнее эти вопросы будут рассмотрены ниже. Однако сопоставление с экспериментами показывает, что принципиально невозможно с помощью одной только гомогенной модели двухфазного потока описать закономерности изменения гидравлического сопротивления в широком диапазоне изменения давления среды и массовой доли пара в потоке для различных жидкостей. [c.84]

Если известны массовые доли потоков в смеси, то плотность смеси определяется из формулы [c.296]

Тождественные но форме соотношения материальных балансов получаются и в том случае, когда для количественного измерения потоков используются не кмоли, а кг, а для представления концентраций — массовые доли вместо мольных. [c.66]

Определяются массовые доли конденсата и газа в исходном двухфазном потоке [c.45]

Определение массовой доли натрия основано на методе определения мощности светового потока спектра испускания атомов натрия, возникающего при введении раствора соли натрия в пламя мощность светового потока зависит от количества натрия в исследуемой пробе. Измерения проводят по желтому дублету натрия в исследуемой пробе (Х = = 589,6 и 589,0 нм). Расхождение между двумя параллельными определениями должно быть не более 0,003% абс. [c.77]

Если переменная Ф есть доля превращения /, и, следовательно, Ф = /, член 5 есть скорость реакции, деленная на массовую скорость потока [c.193]

О — массовая скорость потока газа, отнесенная к полному сечению трубы, заполненной катализатором, кг м к — константа скорости реакции г — мольная доля аммпака [c.314]

В этих уравнениях х, г — осевая и радиальная координаты R — координата стенки канала и и v — осевая и радиальная составляющие скорости газового потока. Начало координат находится на оси симметрии канала во входном сечении. Для плоского канала а = 0, г соответствует расстоянию от плоскости симметрии канала по нормали к ней для трубы а=1, г соответствует радиусу. Условие изотермичности течения позволило в данной задаче не рассматривать уравнение энергии. В уравнении диффузии (4.4) исключены члены, соответствующие баро-и термодиффузии величина ш характеризует массовую долю компонента смеси. [c.122]

Отметим, что на кривой продолжительности цикла массовая доля относится к накопленному значению для потока твердого материала в направлении от стенки в ядро слоя, в то время как на кривой циркуляции твердых частиц массовая доля изменяется от О у основания слоя до 1 в его верхней части. Заметим также, что скорость циркуляции на любом уровне равна нисходящему потоку твердого материала в кольцевой зоне и восходящему его потоку в фонтане, а время циркуляции — определено для радиальной составляющей слоя. [c.637]

Здесь — массовые доли компонентов р, р — плотности потока и твердой фазы е — доля свободного объема 0 — поток сырья (кг/ч) Ст — тепловой поток (кДж/ч) А , = — [c.169]

Расчет показывает (см. табл. 4.16), что в трубном пучке холодильника-конденсатора идет процесс частичной конденсации исходного газа, причем паросодержание двухфазного потока (или массовая доля пара) изменяется от е =0,322 до е = 0,179. В этом случае средний коэффициент теплоотдачи (со стороны конденсирующегося газа) в трубном пространстве рассчитывается по формуле [38. с. 145] [c.149]

Обессоленная нефть насосом прокачивается через группу регенеративных теплообменников 2 и после нагрева двенадцатью параллельными потоками в трубчатой печи 4 поступает на перегонку в атмосферную колонну 5. Расчетная температура питания колонны 362 С обеспечивает массовую долю отгона нефти на уровне суммарного отбора дистиллятных фракций — 54,3%. [c.73]

X — влагосодержание, кг/кг массовая доля газовой фазы в двухфазном потоке координата [c.5]

Таким образом, эффективный удельный объем для гомогенной среды выражен через удельные объемы фаз и массовую долю газа в двухфазном потоке, равную отношению локального массового расхода газовой фазы к полному массовому расходу потока [c.81]

Что касается зависимости массовой доли газа х от I, то чаще всего ограничиваются рассмотрением постоянной плотности теплового потока по длине канала. В этом случае [c.82]

Выбор конкретного метода из вышеприведенных должен производиться с учетом особенностей двухфазного потока. Так, для потока с малой массовой долей газа в области средних и высоких давлений вполне. допустимо использовать величину вычисленную по первому способу. При больших значениях расчет следует вести, используя эффективные параметры. [c.83]

Значение коэффициента Ф. о определяется по диаграмме, приведенной на рис. 2.10. Эта диаграмма обобщает экспериментальные данные по гидравлическому сопротивлению двухфазных потоков, массовая скорость которых равна 1360 кг/(м2-с). При этом поправочный множитель Фс=1. Если же массовая скорость двухфазного потока отличается от указанного реперного значения, множитель Фв определяется с помощью рис. 2.11 в зависимости от комплекса, учитывающего физические свойства газа и жидкости в двухфазном потоке, массовую долю газовой фазы в нем и значение массовой скорости среды в канале, в чем и заключается отличие этого метода от рассмотренных выше. [c.87]

Запишем закон сохранения количества движения для двух сечений потока, обозначенных на рис. 2.13 индексами 1 и 2. Примем при этом, что изменением массовой доли газа в потоке можно пренебречь, т. е. = Х2 . [c.92]

Значение при массовой доле газа в потоке [c.96]

Температура парогазовой смеси в ядре потока Давление ласы-щепных паров этилацетата ири температуре Г Объемная (мольная) доля пара в смеси Объемная (мольная) доля газа в смеси Мольная масса смеси Массовая доля пара в смеси Расход пара Расход газа Расход парогазовой смеси Количество образующегося конденсата па участке между соседними сечениями Тепловой поток на участке Тепловой поток от [c.196]

На участке / теплоотдача определяется конвективными токами жидкости при вынужденном движении однофазного потока. При повыщении температуры поверхности теплообмена до значения, несколько превышающего температуру насыщения, начинается пристенное кипение жидкости (участок //), которое сменяется развитым пузырьковым кипением (участок ///). Участок развитого кипения заканчивается прп достижении массовой доли пара в потоке Ху , после чего наступает режим ухудшенного теплообмена (участок /V) и перегрев пара (участок V). [c.238]

При увеличении 9 > 9 , к на процесс теплоотдачи все более сильное влияние (по мере увеличения температуры жидкости) оказывают процессы генерации пара в канале. Причем в зависимости от конкретных условий в потоке может достигаться или развитое пузырьковое кипение, или же на всем протяжении участка парообразования (вплоть до ухудшения теплообмена) на интенсивность теплообмена будет оказывать влияние скорость потока. Это обстоятельство послужило причиной существования различных мнений о влиянии паросодержания на коэффициент теплоотдачи при кипении. Так, в некоторых интерполяционных зависимостях, построенных при использовании экспериментальных данных, относящихся только к развитому пузырьковому кипению, влияние массовой доли пара и скорости потока не учитываются. В других же формулах это влияние учитывается, однако в оценке его степени многие авторы расходятся. [c.241]

Стоящий в левой части выражения (7.79) параметр У(1]з,л ) зависит от физических свойств пара и жидкости, а также от массовой доли пара в потоке. Он может быть определен с помощью диаграмм, представленных на рис. 7.16. [c.245]

Рис. 7.16. Диаграмма для определения параметра К (ф, х) двухфазного потока в функции от массовой доли пара и параметра ф = (рп/рж)° (к1ж/Ца)° -

Оригинальное решение рассматриваемая задача получила в работах [9, 10, 41]. Суть его состоит в раздельном учете влияния на теплоотдачу массовой скорости потока и массовой доли пара, наряду с влиянием плотности теплового потока с помощью интерполяционной формулы [c.249]

Рекомендаций для расчета коэффициента теплоотдачи на участке, где массовая доля пара в потоке превосходит критическое значение Ху , в литературе очень мало, и они не отличаются универсальностью. Обычно в качестве первого приближения рекомендуется рассчитывать коэффициент теплоотдачи по зависимости для конвективного теплообмена однофазной среды. Физические свойства среды следует выбирать либо одинаковыми со свойствами газовой фазы, либо осредненными, как для гомогенного потока. Очевидно, первая из рассмотренных рекомендаций обеспечивает некоторый запас в расчетной площади поверхности теплообмена, однако оценить величину этого запаса по имеющимся в настоящее время данным затруднительно. Это связано с неопределенностью условий движения жидкости после ухудшения теплоотдачи. Предполагается возможность движения всей жидкости в виде капель [c.253]

Как легко усматривается из вида изобарных кривых парожидкостного равновесия, компоненты систем эвтектического вида могут быть получены в практически чистом виде либо с низа колонн, либо в виде одного из слоев отстойника, ибо один и тот же компонент в различных интервалах концентраций играет роль лнбо НКК, либо ВКК. В системах же неэвтектического вида один из компонентов все время остается низкокипящим, а другой высококипящим, и поэтому их разделение можно осуществлять в одноколонных установках, получая один из компонентов снизу колонны, а другой — сверху. В целях большего удобства во всем последующем изложении составы потоков будут представляться в массовых долях X у, энтальпии в кДж/кг, а массы потоков в кг. [c.265]

На Оренбургском ГПЗ в качестве фильтрующего элемента на всех установках применяется асбестоцеллюлоза (материал на основе целлюлозы с короткими волокнами). Фильтрующий слой периодически удаляется вместе с загрязнениями и заменяется новым. Жидкие углеводороды накапливаются в сборнике регенерированного амина в виде отдельной фазы и периодически удаляются. Производительность узла фильтрации - около 80 mV (16% от всего потока). Массовая доля механических примесей в циркулирунэщих растворах установок сероочистки ОГПЗ составляет 0,003-0,007% (в сумме с диспергированными углеводородами) [4]. [c.77]

Труба размером 25 X 2 мм. Среда — пропан на линии насыщения. Массовая скорость потока аир = 262,5 кг/(м с).. Чассовая доля газа в потоке х составляет 0,05 0,25 0,50 и 0,75. Физические свойства газа и жидкости при [c.95]

Опыт эксплуатации установок показывает, что массовая доля твердой фазы (5...7)-Ю" % не оказывает существенного влияния на вспенивание и, следовательно, нет необходимости увеличивать количество раствора, выводимого на механическую фильтрацию для снижения уровня загрязнений. Однако при увеличении потока фильтруемого амина сокращается время достижения равновесной концентрации твердой фазы, что особенно важно случае залпового попадания механических примесей систеччу. Существенно1 о снижения загрязнения твердой фазой мож-ю добиться мерами, улленьшающими коррозию на установке, так как С, >> О,. [c.80]

Отклик на ступенчатое изменение. Если массовая доля Wg индикатора во входном потоке кубового реактора идеального лиремеши-вания изменяется от О до в момент t = О, материальный баланс для t > О записывается в виде [c.84]

Градиент давления (АЯтр/Д )о, стоящий в правой части выражения, рассчитывается для потока жидкости, массовый расход которой равен полному расходу двухфазного потока, а физические свойства совпадают со свойствами жидкости в двухфазном потоке. Коэффициент Ф .о является функцией массовой доли газа и комплекса, учитывающего физические свойства жидкой и газовой фаз двухфазного потока (цж/Мт) (рг/рж)- [c.87]

Рассмотренные выше типы местных сопротивлений относились к числу тех, для которых существуют простые теоретические модели, удовлетворительно описывающие наблюдаемые разности давления. Течение же в изгибах сложной формы, в тройниках, в. трубопроводной арматуре существенно сложнее, поэтому для оценки в них местных потерь давления обычно применяются эмпирические соотношения. Примером может служить номограмма для расчета сопротивления в коленах и тройниках, приведенная на рис. 2.15 [143]. Относительные потери давления двухфазного потока АРдвф. м/АРо. м представлены в функции относительных потерь давления двухфазного потока ДРдвф/ДЯо в прямой трубе для одних и тех же массовых скоростей и массовой доли пара. Величина ДЯдвф/ДРо для потока в прямой трубе может быть вычислена по одному из рассмотренных ранее методов [c.95]

Значекве параметра при массовой доле газа а потоке [c.97]

Во всем рассмотренном диапазоне изменения массовой доли газа в потоке результаты, полученные по методике Бароши, занимают промежуточное положение между значениями ДЯтр/АА, полученными по методу Мартинелли (завышенные значения) и методу гомогенного потока (заниженные значения). [c.97]

При увеличении массовой доли пара в потоке, движущемся в обогреваемом канале, могут быть достигнуты условия, когда пузырьковое кипение будет оказывать все меньщее влияние на коэффициент теплоотдачи по сравнению с влиянием конвекции в двухфазном потоке. При этом меняется механизм парообразования в потоке, а следовательно, и механизм теплопередачи. Если на участке кипения пар образовывался в виде пузырьков, то на участке конвективной теплоотдачи двухфазного потока происходит преимущественное испарение жидкости с имеющейся в потоке границы раздела фаз. Визуальные и кинематографические исследования позволили установить наличие участка, на котором пузырьковое кипение подавляется и может быть подавлено полностью. Этот режим теплоотдачи иногда называют испарением при вынужденной конвекции [105]. Важно подчеркнуть, что теплоотдача на этом участке полностью определяется конвективными токами, формирующимися при движении двухфазного потока. [c.244]

Испарение жидкости приводит к утонению пленки и уменьшению волн на ее поверхности и вследствие этого к прекращению каплеобразования. При некотором значении массовой доли пара в потоке, обозначенного х р, пленка становится относительно гладкой. Этот момент отождествляется с кризисом гидравлического сопротивления (он фиксируется по резкому уменьшению коэффициента гидравлического сопротивления канала). Эксперименгально установлено, что в обогреваемых каналах при х > лгдр, соответствующего кризису гидродинамического сопротивления, практически прекращается осаждение капель на стенки из центральной части потока. В работе [69] приводится зависимость для определения массовой доли пара, соответствующей гидродинамическому кризису двухфазных потоков в трубах [c.253]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология