Потери давления местные

Потери давления в местных сопротивлениях рассчитывают соответственно по формуле [c.155]

Потери давления Дрп или напора hn на преодоление сопротивления трения и местных сопротивлений в трубопроводах определяются по формулам [c.9]

Первой их таких составных частей является трубопровод. Пусть жидкость плотностью р движется по горизонтальному трубопроводу длиной / и постоянной площадью поперечного сечения (рис. 9.11,а). Будем считать, что в данном трубопроводе существуют потери давления (местные и потери на трение), суммарную величину которых обозначим Арх. Величина Ар определяется зависимостью (9.13). С учетом принятых обозначений запишем уравнение Бернулли для начального 1-1 и конечного 2-2 сечений трубопровода при неустановившемся течении жидкости [c.267]

При движении теплоносителя по трубам возникает трение на стенках труб и в толще теплоносителя. На преодоление сил трения затрачивается энергия, что выражается в падении давления (напора) теплоносителя (линейные потери давления). Кроме линейных существуют так называемые местные потери давления, кото рые возникают при движении-теплоносителя в изгибах трубопровода и в арматуре. При этом давление теряется не только вследствие трения, ио также из-за вихреобразования и удара, происходящего при изменении направления или скорости движения теплоносителя. Суммарная потеря давления в трубопроводе складывается из линейных и местных потерь. [c.115]

Потери давления на местные сопротивления определяются по формуле , [c.283]

Потери давлений Ар, и Ар рассчитывают по формуле (6.22) при следующих значениях коэффициентов местных сопротивлений [c.172]

После нахождения коэффициентов местных сопротивлений можно рассчитать суммарную потерю давления в трубной зоне аппарата [c.252]

Особый случай представляет определение потерь давления в кожухотрубном газоохладителе с поперечными перегородками. Сопротивление теплообменной части такого охладителя находится как сумма сопротивлений в трубных пучках между перегородками н при огибании перегородок. М. И. Френкель [331 рекомендует определять коэффициент местного сопротивления сразу для всех проходов между перегородками по формуле [c.261]

При подборе насосов или газодувок для транспортирования жидкости или газа через теплообменник возникает задача гидравлического расчета сопротивлений его трубного и межтрубного пространств. Эти сопротивления, определяемые потерями давления на трение и в местных сопротивлениях, зависят от конструкции аппарата. [c.154]

Величина потери давления на местных сопротивлениях в общем случае определяется по формуле [c.184]

Потери давления в местных сопротивлениях (отводах, тройниках, сужениях, расширениях, вентилях и т. д.) можно определить по уравнению (111.31), подставив в уравнение (111.30) для определения коэффициента сопротивления эквивалентную длину 1а трубопровода [c.63]

Гидравлический расчет паропроводов. Располагаемые потери давления на трение и местные сопротивления (в Па) [c.531]

Потери на трение в кольцевом канале вычисляются по обычным критериальным уравнениям, причем в качестве характерного размера принимается эквивалентный диаметр. Коэффициенты трения для оребренных труб почти идентичны коэффициентам для случая течения во внутренней трубе во всех режимах течения, кроме переходного. Местные потери, обусловленные переменной направления потока в и-образной трубе, составляют половину скоростного напора, рассчитанного ио скорости в кольцевом канале. Потери давления во входных патрубках часто бывают весьма существенными. [c.21]

Таким образом, уравнение (111.31) для определения суммарной потери давления на прямых участках трубопровода и в местных сопротивлениях переходит в следующее [c.63]

Значения коэффициентов местных сопротивлений приведены в справочной литературе. Потери давления в межтрубном пространстве теплообменников при наличии перегородок можно определить по формуле D(rt+1) wl. [c.64]

Путь движения газа в цилиндр от входного патрубка короткий, и в основном потери давления вызываются местными сопротивлениями. Относительные потери давления можно определить по формуле [c.38]

Потери давления на трение Др = р1с 12П и местное сопротивление Дрс = Срс /2. [c.102]

Потери давления от местных сопротивлений учитываются как потери от гидравлического трения на шаге сетки Дд путем ввода условного эквивалентного коэффициента трения А,. Последний определяется из условия равенства на участке Дд потерь давления на гидравлическое трение потерям на местные сопротивления. Величина X, определяется по формуле [c.102]

Местные сопротивления приводят к потере давления Ар , Па Ары = [c.260]

Здесь pi = Рн — Др Др = р --потеря давления в местном сопротивлении, где — коэффициент местного сопротивления, ас — скорость газа в наиболее узком сечении дросселя. [c.286]

Влияние сжимаемости газа, по-видимому, становится существенным при скоростях основного потока жидкости, составляющих от 20 до 50% скорости звука. В большинстве обычных конструкций при изменении направления потока в коленах или при обтекании препятствий, как правило, образуются небольшие области, в которых местные скорости в 2—5 раз превышают среднюю скорость и, следовательно, могут приблизиться или даже превысить скорость звука, если скорость основного потока составляет более 20% скорости звука. В таких случаях влияние сжимаемости в этих локальных областях может привести к большим изменениям режима течения и, следовательно, к большому увеличению потерь давления. Отношение скорости газа к скорости звука называется числом Маха. На рис. 3.12 показано влияние скорости воздуха на потери давления в двух лучших из нескольких вариантов колен для [c.52]

Неравномерность подвода тепла к параллельным каналам. Предшествующее обсуждение касалось преимущественно течений в одиночных каналах. В случае применения этих соотношений к теплообменной матрице с множеством параллельных каналов необходимо учитывать возможную разницу в подводе тепла между параллельными каналами, соединенными общими коллекторами. О влиянии такой неравномерности подвода тепла можно составить ясное представление, анализируя график на рис. 5.24, который иллюстрирует существующие условия в современном прямоточном парогенераторе, рассчитанном на давление 112 атм. Использована исходная кривая для отношения удельных объемов, равного И, т. е. для (у" — о ) и = 10 (см. рис. 5.21), когда подогрев эквивалентен 10% тепла испарения. График построен таким образом на исходной кривой с рис. 5.21 взяли точку с относительным расходом 1,0 и начали скользить вдоль кривой для 100%-ного содержания жидкости при этом на каждом расстоянии расход изменялся в число раз, равное изменению интенсивности подвода тепла относительно исходной кривой. Анализируя эти кривые, можно прийти к заключению, что при наличии неравномерности подвода тепла к каналам, работающим параллельно с одинаковыми потерями давления, статическая неустойчивость течения не должна возникать. Но некоторые каналы будут давать избыточное количество перегретого пара, в то время как другие будут подавать смесь пара и воды. Несмотря на то, что течение будет устойчивым, будет происходить перегрев стенок некоторых каналов частично ввиду повышенной температуры пара и частично ввиду более низкого местного коэффициента теплоотдачи. Поскольку избыточно перегретый пар генерируется в каналах с большим тепловым потоком, разность температур стенки канала и пара будет более высокой в горячих каналах. Два этих эффекта в совокупности могут привести к перегреву отдельных каналов до 100—150° С. [c.114]

В практике проектирования выбор размера узла газового тракта принято производить по допустимой скорости газа в некотором его сечении. Но если проходные сечения в различных участках узла не одинаковы, то для достижения малых потерь давления недостаточно указать допустимую скорость газа в каком-либо одном сечении. Так, при проектировании клапана недостаточно обеспечить умеренную скорость в его щели, так как завышенной может оказаться скорость в седле или в ограничителе подъема, и потеря давления в клапане будет высокой. Причиной повышенной потери давления могут быть также местные завихрения или сул<ения потока. Но все эти обстоятельства полностью принимаются в расчет, если при выборе узла регламентировать величину скорости газа с , отнесенной к эквивалентной площади Ф. Вводя в формулу (VI. 1) величину [c.203]

При коротких трубах без значительных местных сопротивлений и достаточно большом их диаметре потери давления Apj и Дра малы и могут не приниматься в расчет. Диаметр подводящей трубы Dj выбирают равным Di = (l,5-f-2) 4. [c.514]

Трубопровод БКН, как сказано выше, включает участки труб и различные местные сопротивления. Поэтому можно записать выражение для потерь давления [c.16]

НИИ 1 Обозначения Я — потеря давления на трение в — узловое давление. одном метре длины трубы г — потеря давления в местном сопротивле- [c.159]

Потери давления в трубопроводах складываются из потерь на трение, местные сопротивления, вертикальный подъем материала и на ускорение ( разгон ) материала. Потери давления в узлах параллельно включенных участков пневмопровода определяют с допустимым отклонением 5%. [c.176]

Потери давления на местные сопротивления. Влияние механических примесей к воздуху на величины местных сопротивлений в воздуховодах изучено еще недостаточно. В первом приближении, по М. Н. Калинушкину и др. [19], рост потерь в местных сопротивлениях при транспортировании сыпучих материалов по сравнению с потерями при чистом воздухе, можно принять одинаковым с потерями на трение по формуле (196). Значение коэффициентов местных сопротивлений элементов пневмопровода при чистом воздухе следует принимать по существующим справочникам. [c.177]

Потери давления на разгон являются дополнительным местным сопротивлением на участке, непосредственно примыкающем к узлу [c.178]

Как указывалось, проточная часть лопастных насосов состоит из трех основных элементов подвода, рабочего колеса и отвода (рис. 3-1). По подводу жидкость подается в рабочее колесо из подводящего трубопровода. Подвод должен обеспечить осесимметричный поток на входе в колесо. Если осевая симметрия потока у входа в колесо отсутствует, то треугольники скоростей и, следовательно, углы наклона относительной скорости (см. рис. 3-2) различны для разных точек входного сечения потока, расположенных на одинаковом расстоянии от оси колеса. В этом случае при любой установке входного элемента лопатки на некоторых струйках получаются чрезмерно большие углы атаки , приводящие к срыву потока с лопатки. Это вызывает дополнительные гидравлические потери и местное снижение давления, в результате которого уменьшается допустимая высота всасывания насоса (см. 3-5). [c.199]

Уравнение расчета потерь давления при движении по трубам с местными гидравлическими сопротивлениями (г —номер участка с постоянным сопротивлением) [c.23]

Потери давления на участках трубопровода с местными гидравлическими сопротивлениями (изменение диаметра, задвижки, [c.26]

Развиваемое насосом давление расходуется на создание перепада рабочего давления через мембрану, преодоление гидравлического сопротивления потоку разделяемого расгвора в аппаратах и потоку фильтрата в дренажах, а также на компенсацию потерь давления на трение и местные сопротивления в трубопроводах и арматуре и подъем раствора на геометрическую разницу высот установки аппаратов и насоса. Последние составляющие в установках обратного осмоса пренебрежимэ малы по сравнению с тремя первыми, поэтому расчеты можно вести по уравнению [c.200]

Где ДРл — суммарное линейное сопротивление или сопротивление, трания ДР —суммарная величина потерь давления на местных сопротивлениях, связанных с изменением направления потока среды и ее скорости вследствие внезапного расширения или сужения канала, поворотов и т. п. ДРс — суммарная величина са-мотяги на вертикальных участках тракта (вычитается из сопротивления на участках, где ее действие способствует движению среды, и суммируется с сопротивлением на участках, где она препятствует движению среды). [c.248]

Сумм ные потери давления Дрп или напора Ьп на преодоление сопротивления трения и местных сохфотивлений (вентилей, тройников, переходов и т.д.) в трубопроводах ощжделяются по формулам [c.37]

Рассмотренные выше типы местных сопротивлений относились к числу тех, для которых существуют простые теоретические модели, удовлетворительно описывающие наблюдаемые разности давления. Течение же в изгибах сложной формы, в тройниках, в. трубопроводной арматуре существенно сложнее, поэтому для оценки в них местных потерь давления обычно применяются эмпирические соотношения. Примером может служить номограмма для расчета сопротивления в коленах и тройниках, приведенная на рис. 2.15 [143]. Относительные потери давления двухфазного потока АРдвф. м/АРо. м представлены в функции относительных потерь давления двухфазного потока ДРдвф/ДЯо в прямой трубе для одних и тех же массовых скоростей и массовой доли пара. Величина ДЯдвф/ДРо для потока в прямой трубе может быть вычислена по одному из рассмотренных ранее методов [c.95]

Сопротивление колпачка Др, с достаточной точностью молено определить, суммируя потери давления при преодолении местных сопротивлений, обусловленных суженшзм газовой струи и ее поворотами внутри колпачка (рис. 13.23, 6). [c.339]

Аналогия между массоотдачей и трением достаточно точно соблюдается у газов, для которых Рг 1. Для капельных жидкостей (Рг я=г 10 ) аналогия дает результаты, значительно расходящиеся с опытом. Кроме того, зависимость (Х,43) не подтверждается экспериментально в условиях поперечного обтекания, например при движении потока через насадку. При таких условиях значительную долю потери давления составляют местные сопротивления, не учитывасднле аналогией. [c.405]

Пример 3. На участке цилиндрической трубы между двумя сечениями i и 2 в результате гидравлических потерь (трение, местные сопротивления) снижается полное давление движущегося газа. Потери полного давления между сечениями 1 а 2 оцениваются величиной коэффициента сохранения полного давления а = р /р < 1. Определить характер изменения скорости и статического давления газа в трубе при отсутствии теплообмена с вяещней средой. Запишем, воспользовавшись формулой (109), условие равенства расходов газа в сечениях i и 2 [c.239]

Полученные в результате исследования значения и Re нанести на график (обычно в полулогарифмических координатах С—Ig Re) и по графику установить границы квадратичной зоны для данного местного сопротивления, в которой С = onst. Заметим, что по найденной зависимости 2 = f (Re) может быть построена внешняя харак-теристика местного сопротивления, представляющая собой зависимость местной потери напора или потери давления от расхода жидкости с заданными физическими свойствами [c.157]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология