Массоотдача трением

Рис. 6.1. Отношение коэффициентов трения, тепло- и массоотдачи в потоке сжимаемой (жидкости несоответствующим коэффициентам для/иесжн-маемой жидкости при. одинаковом числе Рейнольдса.

Так или иначе в них отыскивается коэффициент массоотдачи как функция сопротивления трения в газожидкостном слое или, иначе говоря, затраты энергии на обновление поверхности контакта. Перефразируя А. А. Гухмана [43], можно сказать, что авторы предложенных теорий считают, что сопротивление трения в газожидкостном слое не отделимо от массопередачи и является мерой того полезного эффекта, ради которого создается контактное устройство . В наиболее очевидной форме это положение представлено в уравнении (16). В самом деле критерий Кт является аналогом критерия Эйлера, выражающим отношение перепада статического давления в потоке к его кинетической энергии. [c.20]

Для вычисления коэффициентов тепло- и массоотдачи по опытным данным о трении пользуются аналогией Рейнольдса, которая для условий внутренней задачи записывается в следующем виде для теплообмена [142] [c.152]

Подставив значение в выражение (Х,40), получим зависимость между коэффициентами массоотдачи и трения [c.405]

Модель Пратта допускает перенос турбулентности через поверхность раздела от одной фазы к другой вследствие волнообразования или действия сил трения. При зтом степень турбулентности той или иной фазы зависит от турбулентности второй фазы, а коэффициент массоотдачи определяется не только гидродинамикой (турбулентностью) данной фазы, но и гидродинамикой другой фазы. [c.109]

В разд. 8 содержатся сведения, необходимые при проведении экспериментальных исследований механизма явлений переноса (тепло- и массообмена). Описаны методы современных экспериментальных исследований, в том числе подробно рассмотрены методы исследования структуры потоков, значительное внимание уделено методам аналогий. Следует особо указать на практическую значимость экспериментальных исследований интегральных характеристик тепловых потоков, коэффициентов теплоотдачи, массоотдачи, сопротивления трения. В разделе дано систематизированное изложение методов определения этих величин, указаны источники погрешностей и способы их уменьшения. [c.10]

Для оценки влияния фактора неоднородности парогазовой смеси М на массообмен при испарении тяжелых жидкостей (М 1) вследствие отмеченной выше недостаточности для этого имеющихся опытных данных были использованы результаты теоретических решений для вдувания в пограничные слои на проницаемых поверхностях инородных газов. Задачей исследований пограничных слоев с вдуванием является обычно определение влияния интенсивности последнего на трение и теплообмен. При этом аргументом, характеризующим интенсивность вдувания, служит параметр проницаемости, включающий в себя заданную величину плотности поперечного потока вдуваемого газа 71 0 = (р1 1)о- Аналогичный параметр используется и в тех случаях, когда рассматривается также массообмен в пограничном слое с вдуванием. Зависимость для коэффициента массоотдачи представляется в таких случаях в форме [c.122]

На основе формулы (15.24) массоотдачу можно моделировать теплоотдачей или трением. Например, измерив гидравлическое сопротивление канала <если в нем отсутствуют местные сопротивления), можно предсказать, какова будет в нем скорость массоотдачи. [c.190]

Первое слагаемое в квадратных скобках связано с потерями на трение, второе (с многочленом в скобках) — с местными сопротивлениями. Последний сомножитель в круглых скобках задает влияние орошения на потери напора. Коэффициент массоотдачи определяется формулой [c.240]

В данной работе изучается движение жидкости именно в пристеночной области. Характеристики движения среды в пристеночной области определяют силу трения между стенкой и жидкостью, а также в значительной степени оказывают влияние на процессы тепло- и массоотдачи. [c.20]

Таблица 20-2. Определение безразмерных поправочных множителей, учитывающих влияние конечной скорости массообмена на коэффициенты трения, теплоотдачи и массоотдачи [c.611]

В каких приближенных интервалах значений должны находиться величины Л и ф, чтобы можно было считать / = , к — к, = Кх ш чтобы точность расчета коэффициентов трения, теплоотдачи и массоотдачи находилась при этом в пределах 5% [c.619]

Сравнить вклад, вносимый в значения коэффициентов трения, теплоотдачи и массоотдачи конечной скоростью массообмена, с вкладом, вносимым в те же значения эффектами теплообмена. [c.619]

В турбулентных потоках интенсивность переноса массы, тепла и количества движения определяется в основном коэффициентами турбулентной диффузии Д, температуропроводности и вязкости Все они имеют одинаковую природу (связаны с турбулентными пульсациями скорости) и по величине очень близки, а уравнения турбулентного переноса массы, тепла и количества движения имеют одну и ту же форму. Поэтому для определения скорости массопереноса широко используется аналогия не только с процессами переноса тепла (см. уравнения (5.2.3.9)), но и с процессами переноса импульса (гидродинамическая аналогия). Известные в литературе многочисленные гидродинамические аналогии устанавливают связь между коэффициентом массоотдачи и коэффрщиентом трения турбулентного потока, который в экспериментах определяется значительно проще. [c.293]

В случае акта тепло- и массообмена такими константами являются коэффициенты тепло- и массоотдачи, коэффициенты эффективной теплопроводности и эффективной диффузии. Гидродинамические уравнения содержат соответственно коэффициенты трения (сопротивления). [c.186]

Для нахождения коэффициента трения была использована эмпирическая зависимость, согласно которой f изменяется пропорционально х-0.2. Подобные выражения приводят Эккерт и Дрейк [44]. Уравнение (6.1) выведено для случая массоотдачи по всей поверхности пластины при S 0,5. [c.230]

Исходя из аналогии между процессами переноса массы, тепла и количества движения, можно в определенных случаях приближенно определять скорость массоотдачи по данным о трении (гидродинамическая аналогия) или о скорости переноса тепла. При этом отпадает необходимость в расчете коэффициентов массоотдачи Р по уравнениям массоотдачи или же в довольно сложном экспериментальном определении этих величин. Аналогично упрощается и вычисление коэффициентов теплоотдачи а. [c.426]

Основываясь на аналогии между процессами переноса количества движения, тепла и массы, можно в определенных условиях приближенно определять коэффициенты теплоотдачи или коэффициенты массоотдачи по опытным данным о трении, либо коэффициенты теплоотдачи по опытным данным о массоотдаче, и наоборот. [c.152]

Аналогия между массоотдачей и трением достаточно точно соблюдается у газов, для которых Рг 1. Для капельных жидкостей (Рг я=г 10 ) аналогия дает результаты, значительно расходящиеся с опытом. Кроме того, зависимость (Х,43) не подтверждается экспериментально в условиях поперечного обтекания, например при движении потока через насадку. При таких условиях значительную долю потери давления составляют местные сопротивления, не учитывасднле аналогией. [c.405]

Ни одну из известных моделей механизма переноса вещества нельзя считать достаточно полной. Хотя иногда на базе той или иной модели получены пригодные для практических целей соотношения, основой при определении коэффициентов массоотдачи остается опыт. При обработке опытных данных оказывается полезным применение теории подобия, а в ряде случаев—аналогия между массоотдачей и трением. [c.110]

При описании массопередачи в процессе экстракции, когда одна жидкая фаза является сплошной, а вторая распределена в ней в виде капель, следует учитьшать, что перенос вещества в каждой фазе имеет существенное отличие. Оно объясняется различием гидродинамических условий переноса массы внутри капли и в сплошной среде. Одним из важных факторов турбулизации сплошной фазы является движение частиц дисперсной фазы. Единственным источником конвекции внзтри капли дисперсной фазы является трение между поверхностью капли и сплошной средой, возникающее в результате относительного движения фаз, В условиях стесненного движения капель дисперсной фазы в аппаратах, интенсифицированных подводом дополнительной энергии, на гидродинамические условия помимо указанных факторов влияют также соударения капель дисперсной фазы между собой и с элементами внутренней конструкции аппарата, приводящие к коалесцешщи и редиспергированию капель, а также вращательное и возвратно-поступательное движение системы в целом. В настоящее время не удается учесть и строго описать все указанные взаимодействия в объеме фаз, а также явления на границе раздела. Наиболее изученным является простейший случай массопередачи между единичной каплей и окружающей жидкостью. В этом сл чае получены уравнения для расчета частных коэффициентов массоотдачи по сплошной и дисперсной фазе при допущении о том, что сопротивление процессу массопередачи сосредоточено в одной из фаз. [c.305]

Аналогия между массоотдачей и трением (Гидродинамическая аналогия) [c.112]

Предложены и другие, более сложные уравнения для аналогии между массоотдачей и трением [41]. Так, Метцнер и Фринд [45] предложили уравнение [c.114]

Массоотдача в газовой (паровой) фазе в области слабого взанмод. при турбулентном режиме течения газа (пара) определяется по аналогии с поверхностным трением газа в орошаемой трубе (аналогия Чилтона-Колборна) [c.575]

Поправочные множители 0 для коэффициентов трения, тепло-и массоотдачи, отвечающих больпшм скоростям массообмена, определяются как отношения тангенсов углов наклона соответствующих профилей поверхности пластины [c.610]

Для капель коэффициенты массоотдачи дисперсной и сплошной фаз являются, по-видимому, величинами одного порядка, так как коэффициенты турбулентной диффузии будут одинаковыми на поверхности капель. Из рис. 25 видно, что это предположение верно, хотя оно требует дальнейшего подтверждения в опытах с системами, свободными от меж-фазовых эффектов. До того, как эта теория будет количественно подтверждена, необходимо получить данные по изменению турбулентной вязкости и диффузии вдоль поверхности раздела, например, посредством изучения профилей скоростей и концентраций. Следует отметить, что в соответствии с рис. 26,а волнообразование на поверхности раздела может рассматриваться как проявление переноса турбулентности. Однако это не обязательно в свете наблюдений Льюиса, установившего, что скорость массопередачи в его ячейке была несколько выше при вращении мешалок в одну сторону, чем при вращении их в противоположные стороны, хотя в первом случае не происхсдило волнообразования на поверхности раздела фаз. Поэтому очень возможно, что вихри передаются через гладкую поверхность путем действия сил трения (рис. 26,6). [c.85]

Влияние изменения Re, не отраженное на рис. 5.3, может быть больше того, которое соответствует модели Дайсслера. В результате проведенного исследования [1а] по массоотдаче в узких каналах были получены данные, которые при ламинарном течении в точности согласуются с теорией Гретца—Левека, распространенной Ньюманом [117а] на каналы с параллельными стенками. При турбулентном течении над гладкой поверхностью в области 2500 < Re < 250000, отношение / /(//2) без определенной закономерности изменяется приблизительно от 0,6 до 0,95. Однако с увеличением шероховатости поверхности до 63 мкм указанное отношение возрастает до 2,4 при Re=3300. По этим данным, которые являются очень хорошими, могут быть вычислены локальные значения коэффициентов массоотдачи и трения, причем результаты по массоотдаче найдены электрохимическим методом при восстановлении феррицианида в водном растворе в каналах с эквивалентными диаметрами 0,096 и 0,038 см. [c.195]

Одна из интересных особенностей рис. 6.16 состоит в том, что он свидетельствует о довольно близком соответствии данных по тепло- и массоотдаче с кривой F—F, характеризующей зависимость fl2, где данные "по трению для / получены Теодорсеном и Риджиром [202] при измерении вращающегося момента. В этом случае, когда поверхностное трение не сопровождается появлением лобового сопротивления, вполне справедлива аналогия Чилтона—Кольборна, т. е. соотношение /о я /я //2. Упомя- [c.273]

II быстрее затухают вследствие относите,)гьно большего воздействия на них сил трения. При укорочении труб из общего баланса массоотдачи выпадают конечные участки с меньшими значениями коэффициента массоотдачи, что приводит не только к росту среднего значения этого коэффициента для оставшейся части, но и к смещению максимума интенсификации в направлении к более высок11м значениям А. . [c.301]

Такой характер изменения концентраций объясняется тормозящим действием сил трения между фазами и сил поверхностного натяжения на границе жидкой фазы. Действием этих сил обусловлено сходство между изменением концентрации распределяемого вещества при массоотдаче и изменением температур у твердой стенки в процессе теплоотдачи. [c.417]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология