Расчет абсорберов

Рис. Х-11. Определение числа ступеней изменения концентрации (пример расчета абсорбера).

Ниже приводятся рекомендации и порядок расчета абсорбера для очистки углеводородного газа от кислых компонентов, десорбера для регенерации раствора моноэтаноламина и теплообменника для нагревания насыщенного водного раствора моноэтаноламина на установке одновременной очистки углеводородной газовой смеси от сероводорода и диоксида углерода. [c.6]

Расчет абсорбера (к примеру 38) [c.250]

Абсорберы и отпарные колонны можно рассматривать как секцию сложной колонны, заключенную между двумя тарелками питания. Методики, предложенные для расчета абсорберов и отпарных колонн, почти во всем аналогичны методикам, рекомендуемым для сложных колонн. Погрешность вычисления (округления) сводится к минимуму при применении соответствуюш,их отношений [формула (VI,2а)], потоки фаз при этом определяют по уравнениям теплового баланса (метод постоянного состава и ( -метод). Ниже описаны методики расчета абсорберов и отпарных колонн. [c.183]

Некоторые авторы предпочитают полагать Со = с в случае химической абсорбции. Это допущение несколько упрощает расчеты абсорберов. Однако при таком допущении величина в кинетическом режиме меньще. Чем к , что, конечно, нереально и обусловлено завышенной движущей силой в случаях, когда [c.43]

В результате нагревания в теплообменнике состав сырья десорбера, найденный при расчете абсорбера (см. табл. 1.12), изменится. При вводе сырья [c.35]

Ниже приведены методика и рекомендации по расчету абсорбера и десорбера для осушки углеводородного газа раствором диэтиленгликоля. [c.56]

Расчет ректификационных колонн производится аналогично расчету абсорберов. При расчете следует иметь в виду, что вследствие изменения температуры объем пара по высоте колонны изменяется при неизменном количестве пара (в кмоль). Кроме того, количество стекающей жидкости в нижней части колонны больше, чем в верхней. [c.692]

Расчет абсорбера при межтарельчатом /носе 231 [c.231]

Погрешность вычисления (округления). Погрешность вычисления (округления) при различных процедурах расчета абсорберов для нескольких простых примеров приведена в табл. 47. При рассмотрении данных табл. 47 ясно, что величины (/,../ ) [c.185]

Пз изложенного видно, что в настоящее время нельзя еще рекомендовать общего надежного метода расчета абсорберов для хемосорбционных процессов на основе лабораторных данных. Такой расчет применим лишь в тех случаях, когда можно предполагать, что активная поверхность контакта при физической абсорбции и хемосорбции одинакова или если активная поверхность известна для обоих этих процессов. Мы полагаем, что для развития моделирования хемосорбции требуется прежде всего углубление познаний о величине активной поверхности контакта. [c.177]

Легкие компоненты обычно содержатся в значительном количестве в абсорбере, а пе в отпарной колонне. Следовательно, можно ожидать, что комбинирование способа простых итераций 0 1) с определением температур кипения даст сходимость при расчете абсорберов, в которых содержится большой процент легких компонентов. [c.189]

Различные заданные условия для расчета абсорберов и отпарных колонн [c.198]

Если для расчета абсорбера Тд (или и сумма значений [c.199]

Рассмотрим порядок расчета абсорбера для моноэтаноламиновой очистки газа (рис. 5.1). [c.283]

Применение указанных эффективностей изучали на примере расчета абсорберов. Материальный баланс абсорбера можно представить в виде уравнений, связывающих значения переменных для верха колонны с произвольной тарелкой [c.316]

При расчете абсорберов необходимо определить расход жидкости, необходимой для поглощения требуемого количества газа площадь поперечного сечения аппарата высоту абсорбера или число ступеней контакта фаз, необходимое для достижения заданной степени извлечения. [c.340]

Данные условия можно принять Kaji для абсорберов, так и для отпарных колонн. Рассмотрим расчет отпарной колонны с водяным паром, а затем расчет абсорбера. Эта система заданных условий включает и другие условия, например фракционный состав компонентов, удаляемых при отпарке из насыщенного абсорбера, поток 0, поскольку он может быть выражен через члены суммы г ,. . Величины следует принимать для всех компонентов, кроме однофазных, которые являются постоянными и равными [c.198]

При графическом методе расчета абсорбера наряду с рабочей линией на график наносят кривую равновесия, характеризующую окончание процесса абсорбции при достижении состояния равновесия. Графически процесс абсорбции протекает между рабочей линией и линией равновесия. При неизотермическом процессе абсорбции следует учесть влияние температуры на изменение условий равновесия системы. В этом случае кривая равновесия сдвинется вверх и при известной дифференциальной теплоте растворения газа можно, рассчитать ординаты точек новой кривой при заданных концентрациях в жидкости. Схема подобного расчета имеется в специальной литературе [53]. [c.341]

При расчете абсорберов обычно заданы расход газа, его начальная и конечная концентрации (иногда вместо концентраций задается степень извлечения ф), начальная концентрация абсорбента. Основными определяемыми величинами являются расход Ь абсорбента, диаметр О и высота Н абсорбера, его гидравлическое сопротивление Др. [c.458]

Рассчитывают абсорбер. Поскольку температура абсорбента, поступающего в узел предварительного насыщения, будет известна только после расчета десорбера и системы рекуперативных теплообменников, она предварительно полагается равной нулю, а после уточнения корректируют тепловую нагрузку на пропановый испаритель абсорбера Х-2 и пропановый испаритель АОК Х-3. В результате расчета абсорбера определяется тепловая нагрузка на пропановый испаритель Х-2, материальные потоки, покидающие абсорбер Ср, /а, температурный режим в колонне. [c.320]

Так как при расчете абсорбера и АОК температура тощего абсорбента была принята равной нулю, то.необходимо уточнить тепловые нагрузки на пропановые испарители Х-2 и Х-3 [c.323]

Выведенные выше уравнения для расчета абсорберов применимы и к отпарным колоннам при изменении соответствуюш,их индексов. Отгонная (отпаривающая) среда (обычно водяной пар) поступает в количестве моль на тарелку N (см. рис. VIII) и выходит сверху колонны в количестве Fj. Насыщенный абсорбент поступает вверх колонны на тарелку 1 и количестве и покидает тарелку N в количестве Ьд. моль. [c.192]

РАСЧЕТ АБСОРБЕРОВ СО СТУПЕНЧАТЫМ КОНТАКТОМ [c.226]

Подход к расчету процессов очистки масляных фракций селективными растворителями осуш,ествлен с совершенно новых позиций, что позволило отказаться от традиционных графических методов расчета процессов экстракции с помош,ью треугольных диаграмм и применить математические модели многоступенчатой экстракции. На основании составленных программ были выполнены расчеты на ЭВМ, которые показали удовлетворительную сходимость с практическими данными на действующих установках. Приведены методики расчета абсорберов моноэтаноламиновой очистки газов, адсорберов для осушки газов, расчета элементов факельных установок, систем каталитического обезвреживания газовых выбросов, а также расчеты основных элементов сооружений по механической и биохимической очистке производственных сточных вод. [c.7]

Для процесса получения окиси этилена близок к 1, t s — к О, а все остальные = 0. Отсюда в первом приближении можно считать, что Т1у = onst, а является некоторой функцией G , определяемой заранее расчетом абсорбера по уравнениям (IX,4). [c.214]

Принципы конструктивного расчета абсорберов, работающих при II нном режиме, см. в монографии [28]. [c.290]

В настоящей главе n iJ[0>KeH0 применение тепловых балансов вместе с методиками расчета Тиле п ] еддеса, а Taiwue Лыоиса и Матисона. Преимущество метода постоянного состава по сравнению с обычным методом становится наиболее очевидным при расчете абсорберов (см. главу VIH). [c.120]

Методика расчета абсорберов заключается в том, что задаются следующие условия число тарелок, составы и количество свежего абсорбента и исходного сырья (сырьевого газа), давление в колонне, количество отходящего газа (или количество насыщенного абсорбента L ) и энтальпия свежего абсорбента или исходного сырья. Исходя из этих условий, следует определять распределение продуктов и энтальпию исходного сырья (или свежего абсорбента). При расчете абсорберов можно использовать 0-метод, метод постоянного состава и -метод Задание для абсорбера аналогично заданию D для ректификационной колонны, а определение энтальпии Ьд для абсорбера соответствует опреде.леншо нагрузки на дефлегматор ректификационной колонны. Исследованы другие заданные условия , часть из которых приведена в данной главе. [c.183]

Методика расчета абсорбера. Предполагаемая методика основана на решении большого числа разнообразных примеров Изменение К в зависимости от температуры для тяжелого абсорбента почти неограниченно, поэтому использование температур точек росы ведет к медленной сходимости в большинстве задач Изменение К при изменении температуры для многих относительно легких компонентов почти равно нулю, поэтому использование температур кипения и 0-метода ведет к указанной выше раскачке . Бороться с раскачкой легче, чем увеяичинать скорость сходи- [c.188]

ЧЛ-6. Припеденную ниже задачу расчета абсорбера можно быстро решить без применения машины V 85, р =-. 28 ат, = 32,2° С, N - 3) [c.201]

Пря расчете абсорбера проектировщик обычно использует конценые условия в аппарате, и поэтому имеет смысл так пре-образ(1вать уравнение (12.21), чтобы в нем были лишь составы потоков, входящих в абсорбер и выходящих из него. Для этого достаточно с помощью уравнения (12.13) исключить У из уравнения (12.21). Тогда, после простых преобразований, получается основное уравнение абсорбции жирных газов, которое пред-ставиР в следующей сокращенной записи [c.389]

Абсорбция газов (1966) -- [ c.226 , c.714 ]

Ректификационные и абсорбционные аппараты. Методы расчета и основы конструирования. Изд.3 (1978) -- [ c.23 , c.171 ]

Справочник азотчика Том 1 (1967) -- [ c.245 , c.246 , c.261 , c.262 ]

Основные процессы и аппараты Изд10 (2004) -- [ c.458 ]

Процессы и аппараты химической технологии (1955) -- [ c.449 , c.458 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 3 (1966) -- [ c.608 ]

Многокомпонентная ректификация (1969) -- [ c.177 , c.183 , c.198 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 8 (1971) -- [ c.483 ]

Абсорбция газов (1976) -- [ c.254 , c.259 , c.260 , c.603 ]

Справочник азотчика Т 1 (1967) -- [ c.245 , c.246 , c.261 , c.262 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 5 (0) -- [ c.608 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии (1983) -- [ c.107 , c.108 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология