Двухфазные потоки скольжение

Двухфазный поток характеризуется разностью скоростей несущей (непрерывной) и транспортируемой (дискретной) фаз. В расчетной практике представляет интерес средняя величина скольжения, являющаяся разностью V — U. Характеристикой скольжения служит также коэффициент скольЖёния i (см, формулу 1.63 в табл. 1.15). [c.147]

В случае одномерного вертикально направленного двухфазного потока его движение характеризуется скоростью скольжения Aw, представляющей собой среднюю скорость частиц относительно среды [c.131]

СКОЛЬЖЕНИЕ В ДВУХФАЗНОМ ПОТОКЕ ГАЗ-ТВЕРДОЕ ТЕЛО [c.147]

Движение жидкости относительно газа. В двухфазном потоке, благодаря скольжению жидкости относительно газа, они обладают обычно различными средними скоростями. Отсюда средняя плотность смеси, имеющаяся в данном сечении трубы, не одинакова с плотностью, вычисленной на основании соответствующих весовых расходов и плотностей обеих фаз. Уравнение непрерывности дает [c.533]

Распространенной ошибкой при расчете потерь давления в термосифонном ребойлере является расчет плотности двухфазного потока в приближении гомогенной среды, Такое приближение может привести к очень плохим результатам для большинства условий работы аппарата, поскольку, как правило, возникает скольжение пара и, как следствие, задержка жидкости в ребойлерах. Это приводит к намного большим де1ктвительным значениям плотности двухфазного потока, чем рассчитанные в приближении гомогенной среды. Плотность в (2) должна быть определена по истинному объему, занимаемому жидкостью, который должен быть рассчитан по эмпирическим соотношениям, приведенным в 2,3,2, т, 1, [c.81]

Движение вверх двухфазного-потока сопровождается так называемым скольжением таким образом, соотношение газовой и жидкой фаз в трубе обычно больше, чем у входа. В литературе имеются экЬпери-ментальные данные для потоков вода—воздух и керосин — воздух в трубах диаметром 12 36 и 50 мм. [c.160]

Существуют два подхода к изучению потока пневмовзвеси. Первый заключается в том, что двухфазная система рассматривается как непрерывная с некими усредненными свойствами. Второй подход состоит в раздельном рассмотрении движения каждой фазы. Движение непрерывной газовой фазы и движение дискретной твердой фазы происходят не солидарно при наличии скольжения, т. е. разности скоростей. Поэтому второй подход более обоснован. Однако в некоторых случаях представление о двухфазной среде как о непрерывной с усредненными свойствами может оказаться полезным для понимания этой системы. Точность такого подхода к изучению гидродинамики двухфазного потока будет тем выше, чем меньше скольжение фаз. [c.58]

В двухфазном потоке (система газ — твердые частицы) имеется скольжение фаз, и скорость твердых частиц меньше скорости транспортирующего потока. Эпюры скоростей стеклянных шариков диаметром 1 мм при их горизонтальном пневмотранспорте [9] представлены на рис. II. 6. На разгонном участке (L/D = 20) не обнаружено существенного влияния скорости газа, на стабилизированном же участке (L/D = 104) чртко обнаруживается влияние скорости газа на скорость твердых частиц. При этом эпюры скоростей частиц подобны эпюрам скоростей газа. В верхней части вертикального сечения пневмоподъемника скорость частиц заметно больше, чем в нил<ней. В горизонтальном сечении трубы, как и для газового потока, существенной деформации скоростного поля не обнаружено. [c.74]

На рис. П1. 14 приведены графические данные [33] о вертикальном пневмотранспорте алюмосиликатного катализатора с частицами размером 64, 150 и 250 мкм. Из рисунка следует, что при малых скоростях транспортирующего газа истинная концентрация твердой фазы превышает текущую в 8—10 раз. Отсюда можно заключить, что чем меньше скорость транспортирующего потока, тем больше соотношение между истинной и текущей концентрациями, а с учетом уравнения (1.69)—тем больше средний коэффициент скольжения. Этот вывод можно объяснить тем, что при малых скоростях транспортирующего потока уменьшается расход твердой фазы, увеличивается продольное перемешивание и наступает режим, переходный между режимом псевдоожижения и пневмотранспорта. Авторы [33] называют его полусквозным потоком (о некоторых характеристиках такого двухфазного потока говорилось на стр. 140). [c.153]

Влияние скорости циркуляции хладагента на теплоотдачу в зонах с различным механизмом теплообмена можно проанализировать по данным, приведенным на рис. VH-5. В зоне конвективного 1спарения увеличение при л = idem ведет к возрастанию так как это соответствует более высоким скоростям двухфазного потока и, следовательно, большему скольжению и более интенсивному взаимодействию фаз на границе их раздела, что приводит к. уменьшению толщины пленки жидкости и теплового пограничного слоя. [c.173]

Нахождение связи ф ф(Р)—одна из главных задач анализа двухфазных течений. В отсутствие локального скольжения фаз, т. е. в гомогенном потоке, различие 1 стиниого и расходного объемных наросо-держаний связано с реальной неоднородностью потока, с изменением скорости и паросодержания по сечению канала. В со-( тветствии с анализом Бэнкова [53, 56] для гомогенного потока [c.103]

Исследование гидродинамики двухфазных дисперсно-кольцевых потоков проводится в рамках трехскоростной и однотемпературной равновесной стационарной модели. Предполагается, что каждая составляющая смеси имеет свои скорость и температуру. Учитывались фазовые превращения, неравномерность массовых скоростей в ядре и пленке, срыв капель с поверхности пленки и осаждение на нее. Для описания ядра потока использовались представления, разработанные в [1, 2]. Полученные уравнения применялись для определения потери давления, распределения жидкости между пленкой и ядром потока, истинного объемного наросодер-жания, скольжения между фазами и длины участка стабилизации, кризиса теплообмена второго рода, т. е. ухудшения теплоотдачи, приводящего к резкому повышению температуры поверхности нагрева и связанного с высыханием пристенной жидкой пленки [3, 4]. [c.58]

Наибольшие затруднения вызывает определение скорости межфазчого скольжения отн ввиду сложности теоретического и экспериментального исследования гидродинамики распыливающих аппаратов. Этим объясняется некоторый произвол в формировании определяющих критериев уравнения (1). Так, в работе [2], посвященной изучению кинетики абсорбции в скруббере Вентури, в критерий Рейнольдса подставляется скорость газа в горловине аппарата, тогда как в работе [3] при решении аналогичной задачи авторы включили в критерий Ре приведенную скорость газа. Численные значения критериев Рейнольдса, подсчитанные таким образом, не отражают реальной гидродинамической обстановки в двухфазно.м потоке, поэтому определение действительной относительной скорости движения фаз представляет несомненный практический интерес. [c.119]

На рис.1-4 представлены результаты численного эксперимента по сепарации двухфазной смеси "возд/х-вода" при начальном давлении перед завихрктолем = 2,0 кгс/см , конечном давлении Р..= 1,98 кгс/см, углом закрутки потока С = 30°,. идя капель дисперсной фазы (воды) = 25 мкм. Начальная концентрация дисперсной фазы равнялась 5 % весовых. Расчет проводился для центробежного патрубка с длиной Ьп = 360 мм и диаметром Бг, = 50 мгл, расчетная область которого была разбита фиксированной сеткой 7x11, где первое значение соответствует числу раз-биепи11 радиуса патрубка М, а второе - длины N. Коэффициент скольжения фаз на входе по всем осям принимался равным 0,75. [c.38]