Пневмотранспорт вертикальный

При скорости погона газа, близкой к скорости витания (9—11 м/сек для перемещения шарикового катализатора), режим работы пневмотранспорта неустойчив, в частности вследствие неоднородности формы и гранулометрического состава частиц катализатора. По данным М. И. Разумова вертикальное движение алюмосиликатного катализатора устойчиво при скорости потока, в 1,6—1,7 раза превышающей скорость витания [51]. Дальнейшее увеличение скорости вызывает усиленный износ катализатора вследствие более интенсивного соударения гранул катализатора п ударов их о стенки. [c.135]

На рис. 270 приведена конструкция шиберной электропривод-ной задвижки условным диаметром 800 мм, которую устанавливают на вертикальных линиях пневмотранспорта пылевидного катализатора в реактор и регенератор установки каталитического [c.311]

Катализатор из реактора К1 самотеком по системе переточных труб перемещается в реактор Я2, а затем в КЗ. Скорость вертикального движения слоя катализатора в аппарате обычно составляет не менее 3—5 мм/сек. Отработанный катализатор из нижних секций реакторов КЗ и К4 через коллектор 6 поступает в емкости для закоксованного катализатора 7, далее пневмотранспортом подается вначале в бункер 2, а затем в регенератор катализатора 3. Регенерированный катализатор собирается в емкости 8, откуда пневмотранспортом подается в реакторы К1 и К4, куда одновременно поступает и свежий катализатор. Таким образом осуществляется непрерывный процесс риформинга без остановки системы или выключения одного из реакторов на регенерацию катализатора. Возможность постоянно поддерживать свойства регенерированного катализатора на уровне близком к свойствам свежего катализатора позволяет проводить процесс платформинга под невысоким давлением и снизить кратность циркуляции газа. [c.29]

Циркуляция адсорбента между транс-реактором и регенератором осуществляется пневмотранспортом по вертикальному подъемнику. За счет транспортного воздуха в нем начинается и проходит частичный выжиг кокса с поверхности закоксованного адсорбента. [c.23]

Влияние дисперсной фазы на трение газа о стенки трубы. Общий градиент давления при установившемся пневмотранспорте твердых частиц в вертикальной трубе можно представить в виде [c.31]

В работе [106] приведены результаты исследований процесса пневмотранспорта апатитового концентрата на установке с вертикальной трассой. На графике (рис. 3.17) прослеживается падение производительности установки при превышении некоторого расхода газа. [c.89]

Процесс дина-крекинг (фирма Хайдрокарбон рисёрч ) позволяет перерабатывать разнообразное остаточное сырье с высокой коксуемостью и большим содержанием металлов, азота н серы. В этом процессе (испытан на пилотной установке, строится полупромышленная установка мощностью 250 тыс. т/год) горячее сырье вводят в верхнюю часть вертикального трубчатого реактора, где оно крекируется в кипящем слое инертного теплоносителя (товарный адсорбент) в присутствии водородсодержащего газа. Образующиеся дистиллятные продукты частично или полностью могут быть направлены на рециркуляцию (табл. V. 13). Выделяющийся кокс осаждается на частичках носителя, которые непрерывно опускаются вниз, и, пройдя отпарную зону, поступают в нижнюю часть реактора. В ней происходит газификация кокса парокислородной смесью с образованием водородсодержащего газа, поток которого поднимается вверх. При этом, двигаясь через- отпарную зону, газ отпаривает с поверхности носителя адсорбированные углеводороды, а затем поступает в верхнюю часть реактора, поставляя необходимый для реакции водород. Частички носителя после выжига кокса в зоне газификации через транспортную трубу, расположенную в центре реактора, пневмотранспортом (паром или топливным газом, образующимся в процессе) подают в зону реакции. Состав продуктов процесса дина-крекинг зависит от количества рисайкла (табл. V. 14) и температуры в зонах гидрокрекинга (табл. V. 15) и газификации. В зависимости от набора продуктов температуру в зоне гидрокрекинга изменяют от 496 (почти полностью жидкие продукты) до 760 °С (преимущественно газ ), а в зоне газификации — от 927 до 1038 С. [c.123]

Значительное число экспериментов по пневмотранспорту апатитового концентрата по вертикальным трубопроводам диаметром 70 мм н высотами 10, 15 и 27 м было проведено авторами работы [107, 1967]. Полученные ими зависимости также свидетельствуют о наличии максимума на графике зависимости производительности от расхода газа. Тот же характер графиков был получен и в работе [107, 1968], посвященной изучению влияния конструкции камерного питателя на процесс пневмотранспорта. В работе, однако,, отмечается, что переход графиков через максимум наблюдался лишь при наличии пористой перегородки большой площади. При уменьшении же площади перегородки эта тенденция ослабевает. При минимальной площади перегородки, т. е. практически при подаче газа в зону около входа в трубопровод, наблюдалась стабилизация производительности вне зависимости от расхода газа. [c.90]

Как показано работами Тодеса, Горошко и Розенбаума [22, 23], для режима вертикального пневмотранспорта в общем случае может быть использована зависимость (22. 50), полученная для [c.610]

В главу I выделены явления и закономерности, обусловленные физическим механизмом внутренней неустойчивости зернистого слоя и практически мало зависящие от его масштабов. В разделе 1.5 рассмотрены возможности переноса установленных для кипящего слоя закономерностей внешней гидравлики на родственные системы с частицами, находящимися в невесомости при вертикальном пневмотранспорте и стесненном осаждении концентрированных суспензий, при соблюдении тех же ограничений (диаметр аппарата велик по сравнению с размерами частиц и расстоянием между ними). [c.5]

СОПОСТАВЛЕНИЕ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ ЗАКОНОМЕРНОСТЕЙ КИПЯЩЕГО СЛОЯ, ВЕРТИКАЛЬНОГО ПНЕВМОТРАНСПОРТА И СТЕСНЕННОГО ОСЕДАНИЯ СУСПЕНЗИЙ [c.42]

Рассмотрим некоторые следствия, вытекающие из (1.37) для вертикального пневмотранспорта. Эти следствия представляют также интерес и для аппаратов кипящего слоя непрерывного действия с подачей и выгрузкой твердой обрабатываемой или отрабатывающейся фазы в вертикальном направлении (при подаче сверху [c.43]

Кривые 1 я 2 рис. 1.20 описывают одновременно и различные режимы пневмотранспорта в высоких вертикальных подъемниках. Чем ниже концентрация твердой фазы, тем меньше ее гидравлическое сопротивление и выше расход транспортирующего газа на единицу массы транспортируемого материала. Учитывая равенство потери напора весу столба твердой фазы в подъемнике, получаем (при пренебрежении трением о стенки и сопротивлением [c.44]

Приведенный здесь расчет скоростей, расходов и энергетических затрат при вертикальном пневмотранспорте фактически относится лишь к участку стационарного движения частиц. В месте же подачи зернистого материала в пневмоподъемник частицы еще не имеют необходимой вертикальной скорости V, определяемой по (1.36) и (1.37), и должны еще пройти достаточно протяженный участок разгона, расчет которого несколько более сложен [50 ]. [c.46]

Зависимость между расходной скоростью потока и и скоростью частиц (линейной о и расходной т) при вертикальном пневмотранспорте и стесненном оседании суспензий [(1.36), (1.37)], Величина и определяется по (VI.16) [c.261]

В условиях пневмотранспорта направление движения аэрирующей среды может быть вертикальным или наклонным, т. е. может совпадать с направлением движения силы тяжести, мол ет быть ему противоположным или располагаться под углом, но во всех случаях скорость аэрирующей среды должна быть достаточной для подавления действия силы тяжести, центробежной силы и других сил, способствующих сепарации частиц. , [c.181]

Один из важнейших вопросов успешной работы установок пневмотранспорта дисперсных материалов — правильная оценка потерь давления в пневмопроводах, сопровождающих транспортирование. Потери давления на трение в воздуховодах вакуумных пневмотранспортных систем нефтепереработки и нефтехимии преимущественно большого протяжения (до 200—300 м и более) — решающее слагаемое в общем балансе потерь давления. При этом общая длина горизонтальных (или с малым углом наклона) участков пневмопровода в системе существенно превышает, как правило, длину вертикальных участков. [c.162]

Многие процессы химической технологии проводятся при движении через трубопроводы и аппараты двухфазных потоков. В этих потоках одна из фаз обычно является дисперсной, а другая — сплошной (дисперсионная среда), причем первая распределена в объеме второй в виде частиц, капель, пузырей, пленок и т. п. Взаимное направление обеих фаз в потоке может быть различным. Например, движение твердых частиц и потока газа при пневмотранспорте, пузырей пара и кипящей жидкости в вертикальных трубках выпарных аппаратов с естественной циркуляцией (см. главу IX) направлено в одну сторону, т. е. является прямоточным. Во многих других случаях фазы движутся в противоположных направлениях, т. е. их движение противоточное. При противотоке фаз осуществляется, в частности, взаимодействие пленок стекающей вниз жидкости с восходящими потоками газа или пара в пленочных или насадочных абсорбционных и ректификационных колоннах, взаимодействие капель с потоком другой жидкости (сплошной фазой) в полых или насадочных колонных экстракторах (см. главы XI и XII) и т. д. Картина взаимного движения фаз в аппарате в целом или на отдельных его участках часто более сложная, чем при прямотоке или противотоке, например в аппаратах с псевдоожиженным слоем или на тарелках массообменных аппаратов при барботаже (см. главу XI). [c.111]

Выбор процесса более интенсивного, протекающего с большей скоростью. Одним из наиболее ярких примеров такого выбора является переход от алюмосиликатного катализатора гидрокрекинга углеводородов на цеолитный, что явилось причиной увеличения скорости процесса более чем в 300 раз Вместо процесса, осуществляемого в реакторе большого объема с псевдоожиженным слоем, был организован процесс с режимом вертикального пневмотранспорта катализатора реакционной смесью (процесс в восходящем слое катализатора). Такой реактор представляет собой трубу диаметром 250 мм и высотой несколько десятков метров. [c.319]

Донат Е.В. Гидравлическое сопротивление вертикальных трубопроводов с гладкими стенками при пневмотранспорте твердых частиц // Хим. и нефт. машиностроение. 1965. № 7. С. 15-17. [c.644]

Применяются два типа воздушных сепараторов РЗ-БАБ и РЗ-БСД. Основным параметром, определяющим возможность разделения зерновой смеси по аэродинамическим свойствам, является скорость витания. При средней скорости воздушного потока 7...8 м/с возможно достаточно четкое разделение зерна пшеницы и примесей. Зерновая смесь разделяется в вертикальном канале, где воздушный поток взаимодействует с движущимся слоем зерна. Воздушные сепараторы, в которые исходная смесь подается пневмотранспортом, выполняют две функции выделение легких примесей из зерна и вывод в аспирационную сеть транспортирующего воздуха. [c.310]

Конвективные сушилки с пневмотранспортом материала. В пневматических сушилках (рис. 21-24) материалы сушат в процессе их транспортирования газообразным теплоносителем. Сушилки этого типа используют для сушки дисперсных материалов. Чаще всего сушилка представляет собой вертикально расположенную трубу, где в режиме, близком к режиму идеального вытеснения, газовзвесь перемещается обычно снизу вверх. Время пребывания материала в зоне сушки составляет несколько секунд. Скорость газа в трубе-сушилке выбирают в несколько раз выше скорости витания частиц наиболее крупных фракций высушиваемого материала. Длина трубы в зоне сушки достигает 20 м, а скорость потока нагретого воздуха (или топочных газов) составляет 10-30 м/с. [c.268]

Соду перемещают в вертикальном направлении с помощью ковшовых элеваторов. На некоторых содовых заводах используют пневмотранспорт (перемещение соды в потоке сжатого воздуха). Однако применение потока сжатого воздуха в процессе перемещения соды или в процессе охлаждения ее в аппаратах с кипящим слоем имеет недостаток, связанный с измельчением частиц соды, вследствие чего ухудшаются ее физические качества - увеличивается слеживаемость, уменьшается текучесть. [c.181]

Транспортные системы с твердой фазой могут быть классифицированы по разным признакам. Различают пневмотранспорт-ные системы (газовзвеси), когда несущей средой, перемещающей твердые частицы, является газ, и гидротранспортные (несущий агент — жидкость). По взаимному направлению движения твердых частиц и несущей среды различают прямоточные и противоточные течения существуют и различного рода сложные схемы (перекрестное течение, закрученные потоки и др.). Для прямотоков различают восходящие и нисходящие схемы движения различие здесь в знаках действующих сил, что отражается на формировании скоростей скольжения — см. формулы (а) в разд. 2.8.1. В зависимости от расположения транспортного канала говорят о вертикальном, горизонтальном и наклонном транспорте. [c.250]

Ниже будет рассмотрена одна из разновидностей транспортных систем с твердой фазой вертикальный прямоточный пневмотранспорт в разбавленной фазе. [c.250]

Установками с вертикальным расположением реактора и регенератора являются установки типа Ортофлоу (со спрямленным потоком) с различным взаимным размещением реактора и регенератора. Катализаторопроводы в них размещены внутри регенератора или реактора (схема г) либо проходят сквозь оба аппарата. В с.чеме г регенерированный катализатор стекает самотеком, а отработанный поднимается по осевой линии пневмотранспорта, снабженной специальной задвижкой для регулирования скорости подачи катализатора. [c.54]

Из практики пневмотранспорта по вертикальным трубам с е > 0,99 известно, что для частиц размером б и скоростью витания Vb существует такая минимальная скорость газа v, ниже которой пневмотранспортирование невозможно. Для надежного транспортирования необходимым и достаточным является условие umin ub, где umin — минимально возможная скорость обтекания частицы в трубе. [c.47]

Как показано работами Тодеса, Горошко и Розенбаума, для режима вертикального пневмотранспорта в общем случае может быть использована зависимость (XVIII. 19), полученная для "кипящего" слоя, если критерий Рейнольдса определяют по относительной скорости УЦ, т.е. [c.468]

Вертикальные пневмоподъемники работают следующим образом. Когда катализатор ссыпается и поток газа, поднимающегося снизу подъемника, он должен прийти в состояние равновесия с транспортирующим газом, т. е. приобрести скорость, превышающую скорость витания частиц (см. гл. И). Поэтому нижний участок пневмоподъемника носит назиание разгонного. В верхней части подъемника необходимо остановить катализатор с этой целью ее изготавливают расширенной (сепаратор И на рис. 55) или с верхней секцией, представляющей собой перевернутый усеченный конус с малым углом раскрытия. Опыт эксплуатации подъемников такого типа показал, что оптимальные показатели пневмотранспорта паходятся в пределах массовой скорости 170— 220 кгЦсек-м ) и максимальной скорости катализатора 14— 21 м/сек . [c.182]

При стационарном движении частиц с установившейся средней вертикальной скоростью v средняя сила, действующая на каждую частицу, равна нулю. Иными словами, и при пневмотранспорте и при стесненном оседании суспензий вес твердых частиц уравновешивается силой трения со стороны потока и они так же взвешены в потоке, как и в кипящем слое. Следует ожидать, что общими будут тогда и закономерности хаотического движения частиц, возникновения неоднородностей и сил трения при одинаковой объемной концентрации твердой фазы ст = 1 —е. Эта одинаковость 8 должна достигаться при одинаковой скорости скольжения потока относительно частиц и/г —v =idem. [c.43]

В непрерывном процессе кусковой материал медленно перемещается вдоль аппарата (как в слабо аэрированном наклонном пневможелобе). Псевдоожиженный же мелкозернистый материал с объемной концентрацией ст =< 0,2—0,4 движется вместе с газовым потоком вверх в промежутках между кусками обрабатываемого материала, представляющего собой почти неподвижную наоадку. Подобные системы ранее мы рассматривали как псевдоожижение в режиме вертикального пневмотранспорта (раздел [c.280]

Влияние более мелких частиц, находящихся в промежутках между более крупными, иллюстрируется на фиг. 6.6, в. Наличие мелких частиц приводит к появлению дополнительных контактных связей. Зенз [45] заметил, что скорость салтации при горизонтальном пневмотранспорте полидисперсного порошка в 3 раза больше, чем скорость, при которой происходит закупоривание вертикального потока. С другой стороны, когда размеры частиц одинаковы, эти скорости приблизительно равны. Такие результаты, вероятно, отчасти можно объяснить более сильными связями в полидисперсных отложениях. [c.195]

Ясно, что салтация, обусловленная силой тяжести, не может- служить объяснением потерь давления твердой фазы при вертикальном пневмотранспорте. Высказывалось предположение [93], что на зигзагообразное движение частиц и, Следовательно, на характеристики столкновений частиц со стенкой можно повлиять, устанавливая на предшествующем участке тракта колена, арматуру и т. д. Однако и в этом случае, видимо, будет сохраняться аналогичная форма функциональной зависимости от числа Фруда. [c.211]

Опубликованные экспериментальные данные по теплообмену на стенках в настоящее время относятся. к весьма широкому кругу условий. Большинство этих исследований касается восходящих потоков взвесей, движущихся по трубам. С другой стороны, сравнительно мало внимания уделялось изучению теплообмена в таких менее распространенных системах, как сопла [15] и поперечноточные теплообменники [16], а также высокоскоростным [17] и горизонтальным течениям в трубах [18, 19]. На фиг. 7.1 представлены некоторые результаты, полученные для течений в вертикальных трубах более полная сводка подобных результатов приведена в работах [23, 24]. В обзоре Рейзинга [24] потоки взвесей рассматриваются с точки зрения использования их в качестве теплоносителей для ядерных реакторов [16, 25]. Как теплоносители потоки взвесей частиц графита могут иметь достаточно высокие значения коэффициентов теплообмена [26], помимо других преимуществ, например высокой теплоемкости, высокой термостойкости, отсутствия жестких требований к герметизации [27—29], Схема такого охлаждения ядерного реактора до сих пор полностью не разработана из-за многочисленных трудностей, кото-. рые будут выявлены далее в тексте. Значительный интерес к процессу теплообмена возникает при разработке проточных химических реакторов [30], в частности для сушки и пневмотранспорта [31] тонкодисперсных продуктов. [c.231]

Прямоточное движение трех теплоносителей было осуществлено и исследовано Ю. И. Пиоттухом [38] при комплексном энерготехнологическом использовании твердых топлив. В этом случае нагрев топлива осуществлялся за счет раскаленного кварцевого песка в процессе совместного пневмотранспорта его с перерабатываемым мелкозернистым топливом в вертикальной трубе-реакторе снизу вверх. Разделение потока происходит в специальном разделителе, расположенном в верхней части трубы. Проведенный анализ теплообмена между твердым теплоносителем и нагреваемым материалом в режиме пневмотранспорта показал, что в условиях такого трехкомпонентного потока имеется возможность значительной интенсификации процесса теплообмена — скорость прогрева частиц в начальный период достигает 5000 ° j eK. [c.20]

Я нашей стране поставка сырья и отгрузка готовой продукции осуществляется железнодорожным транспортом. В этой связи представляет интерес опыт работы производства СМС вг. Гектине, где перборат натрия и другие виды сыпучего сырья поставляются также железнодорожным транспортом. Крупнодисперсный перборат натрия поставляется на завод в вертикальных конусообразных емкостях вместимостью 10 т, установленных на железнодорожных платформах (по две - три емкости на каждой платформе). Каждая емкость для Удобства выгрузки оборудована патрубком, выведенным сбоку платформы. Перборат натрия выгружают при homouih индивидуального компрессора сжатого воздуха давлением до 0,2 МПа один сосуд разгружают в течение 45 мин. Сыпучее сырье пневмотранспортом подают в силоса на расстояние 30 м и высоту около 20 м. Разгрузка пербората натрия осуществляется без затрат тяжелого физического труда и с минимальными потерями. [c.110]

Распределение скорости газа в поперечном сечении транспортного трубопровода, несмотря на низ1 1е концентрации ТМ, существенно отличается от характерного для однофазного газового потока. Наличие твердых частиц вызывает деформацию скоростного профиля газа, причем в случае вертикального пневмотранспорта происходит выравнивание скоростей в сечении с одновременным увеличением пристеночных градиентов скоростей. Экспериментально доказано, что при этом изменение скоростей по нормали к поверхности в присутствии твердых частиц продолжает следовать закону стенки (2.25а). [c.252]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология