Циркуляция скорость, влияние на температур

Влияние температуры на выход бензина и содержание в нем ароматических углеводородов при риформировании фракции 100— 180°С восточной нефти показано на рис. 2. Процесс проводили при 3,0 МПа, объемной скорости подачи сырья 1,5 ч и циркуляции газа 1700 мVм сырья [8]. [c.13]

Из таблицы видно, что если в этом случае применить аммиак, то скорость циркуляции хладагента будет минимальной, а если использовать пропилен или пропан, то потребуется меньшая мощность компрессора. Табл. 16 иллюстрирует также влияние температуры конденсации на потребляемую мощность компрессора и скорость циркуляции хладагента. Повышение температуры конденсации на 16,7° С (с 35 до 51,7° С) приводит к увеличению необходимой мощности а 60% для пропана и на 43% для аммиака. Отсюда следует, что, во-первых, для уменьшения эксплуатационных расходов температура конденсации должна поддерживаться минимальной и, во-вторых, если требуется более высокая температура конденсации, лучше применять аммиак, а не пропан. Аммиак сравнительно редко применяется в качестве хладагента из-за резкого запаха его. Однако его несложно применять в аппаратуре, изготовленной из обычной стали и не имеющей деталей из меди и. латуни. Кроме того, аммиак, [c.186]

Влияние температуры крекинга при постоянной конверсии сырья, поддерживаемой путем варьирования массовой скорости подачи сырья и кратности циркуляции катализатора, на выход продуктов и состав бензина и газа показано на рис. 2.15. [c.109]

Глубина обессеривания зависит также от состава катализатора, температуры, объемной скорости подачи сырья, давления, качества сырья, кратности циркуляции ВСГ, его качества и т.п. Влияние температуры и объемной скорости подачи сырья на глубину обессеривания дизельного топлива при 4 МПа на АКМ катализаторе показано на рис. 7.3. Видно, что при 340 С и объемной скорости 4-5 ч 1, соответствующей промышленным условиям, глубина обессеривания не превышает 60%. При объемном скорости сырья 2,5 ч 1 глубина обессеривания до 350 °С практически не меняется, достигнув 90-93%. При 420 °С повышаются скорости реакции обессеривания, побочных реакций гидрокрекинга и закоксовывания катализатора. Из рис. 7.4 видно, что наиболее эффективно повышение давления до 1,1-2,2 МПа при [c.173]

Влияние температуры, объемной скорости и циркуляции газа. Изучалось влияние параметров нерегенеративного риформинга на ВЫХОД и качество продуктов (табл. 17) [34]. [c.71]

Влияние температуры на выход и октановое число бензина при риформинге фракций 100—180 °С восточной нефти СССР в присутствии катализатора АП-64 показано на рис. 27. [38]. Процесс проводили при 30 ат, объемной скорости подачи сырья 1,5 и скорости циркуляции газа 1700 м м сырья. [c.72]

Влияние циркуляции газа. Влияние интенсивности циркуляции газа на полноту удаления азота изучали, изменяя объемную скорость газа от 1000 до 15 000 нл водорода на 1 л хинолина. Прочие условия реакции были температура 400°С, давление 80 ат, объемная скорость (по жидкому сырью) 1 ч К Было обнаружено, что полнота удаления азота почти не зависит от интенсивности циркуляции газа. Она снижалась примерно с 15% при минимальной интенсивности до 12% — при максимальной. Относительные выходы продуктов также оставались почти неизменными. Следует отметить, что даже при минимальной интенсивности циркуляции избыток водорода весьма значителен и соответствует более 5 молям водорода на 1 моль хинолина. [c.129]

Влияние температуры крекинга на выход и качества продуктов изучали на опытной установке каталитического крекинга. Опыты проводили при температурах 450, 486, 500, 525°. Объемная скорость подачи сырья и кратность циркуляции катализатора были постоянными и составляли соответственно 1 и 2,7—3,0. [c.61]

Химический состав нефти. Основные химические реакции при процессах гидрогенизационной очистки. Условия проведения процесса. Влияние температуры, объемной скорости, подачи сырья, давления, кратности циркуляции, концентрации водорода. [c.6]

В работе [283] сообщается, что решающее влияние на характер выделения воды при сушке и восстановлении АПК на промышленных установках оказывают общее давление и кратность циркуляции водорода. За счет снижения давления до 0,7 МПа и максимальной циркуляции газа ул<е при 200 °С в сепараторе выделяется 80—90,% всей удаляемой воды. Для сохранения механической прочности катализатора скорость подъема температуры до 200 °С следует ограничить 10—20 град/ч, а после 200 °С можно увеличить до 30—40 град/ч. Подъем температуры нужно вести с подключенными цеолитными осушителями, так как глубокая осушка циркулирующего газа (до 10 ррм после осушителей) снижает общую влажность газа с 500—1000 до 100—300 ррм. [c.107]

При высокой скорости циркуляции охлаждающей жидкости температуру стенки и здесь можно считать постоянной, хотя не с такой уверенностью, как при охлаждении кипящей жидкостью. С другой стороны, охлаждение такого типа позволяет изучать влияние повышения или понижения температуры по высоте рубашки на профиль температуры внутри реактора, эффективность и устойчивость работы реактора. При аналогичных исследованиях трубка реактора должна быть достаточно большой, чтобы [c.69]

Выход газа, бензина и газойля, а также их качество определяются совокупным влиянием температуры, объемной скорости подачи сырья и кратности циркуляции катализатора. Для каждого вида сырья и катализатора это влияние будет разным. [c.147]

На рис. 42 показано влияние кратности циркуляции катализатора на материальный баланс каталитического крекинга. Из рисунка видно, что с увеличением кратности циркуляции катализатора (при неизменной объемной скорости и температуре) глубина крекинга увеличивается. В процессе крекинга вакуумного газойля на алюмосиликатном катализаторе с индексом активности 31,2 (температура 450 °С, объемная скорость 1 ч ) установлено, что при кратности циркуляции катализатора 6 1 получают максимальный выход газойля, а при кратности 9 1— максимальный выход бензина. [c.151]

Опыты по изучению влияния температуры на результаты гидроочистки вакуумных газойлей были проведены нри температурах 320, 350, 366, 380 и 410°, давлении 50 кг/см , объемной скорости 2 час и циркуляции водорода 1000 нл/л сырья. Как показывают полученные результаты (рис. 1), проведение гидроочистки при температуре [c.79]

Влияние температуры на выходы продуктов крекинга тяжелого солярового дистиллята с высоким содержанием азота Объемная скорость 2 кг/кг час кратность циркуляции катализатора 4,5 катализатор естественный с индексом активности 30 [c.194]

Рис. 3-15. Влияние температуры расплава 1п и скорости его циркуляции w на коэффициент теплоотдачи к изделиям, погруженным в солевой расплав [98].

На криоскопическую температуру и количество вымороженной воды при любой данной температуре оказывает влияние в основном содержание сахара в смеси на среднюю величину кристаллов — скорость и температура фризерования. Чем ниже температура фризерования (в принятых пределах) и чем лучше циркуляция смеси в цилиндре фризера, тем быстрее проходит кристаллообразование и мельче кристаллы льда. [c.319]

В аппаратах с принудительной циркуляцией полезная разность температур может быть повышена до 40°. Понижение полезной разности температур ниже определенного предела приводит в аппаратах с естественной циркуляцией к резкому снижению их интенсивности, так как при этом одновременно снижается и коэффициент теплопередачи. Величина коэффициента теплопередачи в значительной мере зависит от скорости циркуляции, а на интенсивность последней оказывает большое влияние величина полезной разности температур. [c.109]

Проведено систематическое изучение процесса дегидрирования изопентана в изоамилены в условиях стационарного и движущегося слоя гранулированного катализатора К-544 на опытных установках ГрозНИИ. Было изучено влияние температуры, объемной скорости и кратности циркуляции на основные параметры процесса. [c.404]

Влияние температуры. С повышением температуры раствора улучшается качество обезжиривания уменьшается вязкость жиров, увеличивается скорость химических реакций и облегчается удаление твердых загрязнений и смываемость обезжиривающего раствора. Усиление циркуляции раствора при повышении температуры улучшает его перемешивание и соответственно увеличивает количество раствора, приходящего в контакт с деталями. Однако с повышением температуры ухудшается устойчивость эмульсий и суспензий, образующихся в процессе обезжиривания (особенно, если обезжиривающий раствор содержит силикаты) перешедшие в обезжиривающий раствор загрязнения могут снова осесть на очищенных деталях, поэтому температура обезжиривающих растворов не должна превышать 70° С. [c.73]

Таким образом, плавучесть приводит к подъему жидкости в центральной области и создает стационарную циркуляцию с решением (9.15.11) в плоскости у, г). Вне центральной области циркуляция приводит к отклонению вниз поверхностей равной потенциальной температуры, т. е. в любой заданной точке возникает приток воздуха и происходит его нагрев с постоянной скоростью. В результате этого нагрева, как показывает (9.15.7), отмечается равномерное падение давления. Ветер, направленный к центру, является изаллобарическим, но вызывается он не падением давления, а является частью циркуляции, созданной влиянием плавучести, и именно эта циркуляция и приводит к уменьшению давления [c.66]

Закономерности процесса теплоотдачи при естественной и искусственной циркуляции существенно различны. Интенсивность теплоотдачи при естественной циркуляции зависит от длины трубки, так как с изменением высоты трубки цри естественной циркуляции меняется скорость паро-жидкостной смеси. Она также зависит от гидростатического давления, величина которого влияет на положение точки закипания в трубе. Интенсивность кипения зависит от температуры жидкости, поступающей в трубу. Если жидкость переохлаждена по отнощению к температуре кипения в трубе, то вдоль определенной части длины трубки она только нагревается и доводится до температуры вскипания. Если жидкость перегрета, то немедленно после поступления в трубку в ней образуются пузырьки пара, которые оказывают весьма благоприятное влияние на теплоотдачу. В этом случае кипение происходит по всей длине трубки. [c.117]

Таблица 2.10. Влияние сернистых соединений на селективность алюмоплатинового катализатора в реакции изомеризации н-пентана [ 1<) Условия испытания температура 340 ° С давление 3,5 МПа объемная скорость подачи сырья 1ч мольное отношение Н2 I ] — 3 проточная установка с циркуляцией газообразных продуктов. [c.56]

Основными технологическими параметрами, в значительной степени определяющими процесс каталитического риформинга и характеристики получаемых продуктов, являются температура, давление, объемная скорость подачи сырья и кратность циркуляции водородсодержащего газа. Однако в эксплуатационных условиях основным регулируемым параметром является температура на входе в реактор. Давление, скорость подачи сырья и кратность циркулирующего газа обычно поддерживаются постоянными, оптимальными для переработки данного сырья. Изменением температуры процесса компенсируют потери активности катализатора, обеспечивая тем самым приемлемую глубину ароматизации сырья и требуемое качество риформинг-бензи-на (величину октанового числа). Рассмотрим влияние отдельных параметров на процесс риформирования. [c.13]

Изучение влияния технологических параметров комбинированного процесса на его показатели и качество получаемого катализата проводили при давлении 3,0 МПа, циркуляции водородсодержащего газа 1200 нл/л сырья, температуре и объемной скорости подачи сырья по первому реактору (катализатор АП-64) соответственно 460-470°С и 3-4 час и по второму реактору (катализатор СГ-ЗП) соответственно 440-460"С и 5 час . В качестве сырья использовали фракцию, характеристика которой приведена в таблице 5.8. Некоторые результаты опытов представлены в таблице 5.9. [c.131]

На реакцию обессеривания оказывают влияние практически все основные параметры процесса — температура, давление> удельная объемная скорость подачи сырья, удельная кратность циркуляции водородсодержащего газа, содержание в нем водорода и, следовательно, парциальное давление водорода в рабочих условиях процесса. Температура процесса должна обеспечить достаточно высокую скорость обессеривания. При использовании указанных катализаторов температуру обычно поддерживают в пределах 380—420° С. [c.188]

На рис. 49 показано влияние парциального давления водорода на групповой углеводородный состав дизельного топлива в процессе гидроочистки при температуре 380° С, удельной объемной скорости подачи сырья 1,0 ч и циркуляции газа 500 м м сырья. При повышении парциального давления водорода увеличивается глубина гидрирования бициклических ароматических углеводородов, а при парциальном давлении водорода выше 80 ат начинается гидрирование моноциклических ароматических углеводородов. [c.207]

Величина у в уравнении (II 1.24) представляет собой расстояние от стенки, на котором температура жидкости претерпевает основное изменение. Как видно из рис. 14, величина rin,ax не оказывает существенного влияния на отношение Рг/гр. Поэтому некоторая произвольность выбора значения у, определяющего величину не приведет к большой погрешности при расчете по уравнению (II 1.23) коэффициента теплоотдачи а. Для конкретных примеров можно дать следующие рекомендации у= Q,5d — для одиночной трубы, размещенной в барботажном слое у = = 0,5 (s — d) — для змеевика или пучка труб с наружным диаметром d и шагом размещения s у = О, — для колонны диаметром D , имеющей теплообменную рубашку на корпусе (здесь учтен профиль скоростей. циркуляции жидкости). [c.69]

На реакцию обессеривания оказывают влияние все параметры процесса температура, давление, объемная скорость подачи сырья, кратность циркуляции водородсодержащего газа, содержа- [c.78]

Конверсия исходного сырья, выход и качество целевых продуктов определяются не только свойствами сырья и катализатора, условиями реакции (массовой скоростью, временем контакта катализатора с сырьем, кратностью циркуляции катализатора, температурой и давлением), но и типом реакционной системы, количеством и качеством рециркулирующих фракций, эффективностью тепло- и массообмена/ Для проведения процесса в оптимальных условиях необходимо четко знать влияние технологических и конструктивных параметров на каталитический крекинг. [c.119]

Особенностью каталитического крекинга является то, что выход продуктов определяется в первую очередь конверсией сырья независимо от массовой скорости подачи сырья и кратности циркуляции катализатора, при которых она была достигнута [22, 31, 38]. В области небольшого вклада вторичных реакций выход продуктов прн постоянной конверсии сырья практически не зависит и от температуры крекинга [31]. Таким образом, для данного катализатора и сырья имеются вполне определенные соотношения выхода продуктов независимо от условий процесса (рис. 4.33). Это позволяет изучить влияние различных факторов на результаты крекинга при равной конверсии сырья. [c.135]

Рис. 20. Влияние температуры л скорости циркуляции в ванне на коэффициент теплоотдачи к изделиям, погруигенным в солевой расплав

Влияние температуры на результаты риформинга фракции 80-180 С ромашкинской нефти на платиновом катализаторе видно из приведенных ниже данных (табл. 6). При этом условия гфоцесса были слецую-шие давление на входе в первый реакто 3 МПа, объемная скорость поцачи сырья 1, 2 ч кратность циркуляции водородсодержащего газа 1800 ч температура в сепараторе 30 С сырье наряду с парафиновыми содержало 28% нафтеновых и 9% ароматических углеводородов. [c.49]

Переменными параметрами процесса являются температура, кратность циркуляции и объемпая скорость. Влияние этих параметров на максимальное равновесное давление, среднее рабочее давление, степень обессеривания и продолжительность рабочего периода между регенерациями было тщательно изучено в многочисленных опытах. Результаты, полученные при очистке сернистого сырья (содержащего серы 1,2% вес.) в изотермических условиях, показаны на фиг. 4 и 5. [c.371]

Гидроочистка петролатума. В литературе широко освещены исследования по гидроочистке масел, парафина и церезина. В работах советских ученых показано, что из применяемых для гидроочистки катализаторов наилучшими являются алюмокобальтмолибде-новый и алюмоникельмолибденовый на качество очистки оказывает существенное влияние температура процесса и объемная скорость подачи сырья, в то время как изменение избыточного давления в пределах 10—70 ат и количества циркулирующего водорода в пределах 350—700 м м почти не влияет. Гидроочистку парафина рекомендовано проводить при 325°С, избыточном давлении 40 ат, объемной скорости 0,5 циркуляции водорода 800 л/л. [c.98]

Влияние коэффициента теплоотдачи а на скорость прогрева изделия было расс.мотрено в гл. 3. При возможности следует применять теплоносители с более высокими а (например, целесообразно заменять воздух на пар, псевдоожиженный слой или растворы солей). Для повышения одного и того же теплоносителя следует повышать скорости его движения, применять циркуляцию. Хотя повышение температуры теплоносителя резче сказывается на увеличении скорости прогрева изделия, чем создание более интенсивных потоков (повышение а теплоносителя -), однако последним фактором нельзя пренебрегать, особенно при невозможности поднятия температур теплоносителя. Поскольку циркуляция теплоносителя является также мерой выравнивя ия температурных полей, она во многих случаях оказывается весьма полезной. [c.338]

Влияние температуры. При режиме реакции окисления скорость подачи воздуха 0,3 л/ч. на 1 г окисляемога сырья, количество марганца 0,069% на загрузку, продолжительность циркуляции от 3 до 24 через каждые 3 ч, определялось влияние температуры в пределах 100—150° С через каждые 10° С. Результаты исследований приведены на рис. 1. [c.140]

Рис. 2. Влияние температуры на выход продуктов каталитического крекинга при объемной скорости подачи сырья 1 час—1 и кратности циркуляции катализатора 3 об1об.

Наблюдаемое прекращение ускорения реакции при повышении давления окиси углерода выше определенного предела может быть объяснено адсорбционным насыщением реакционной поверхности, после чего процесс. инмитируется быстротой удаления с поверхности газообразных продуктов восстановления. Отсутствие слоя твердого продукта исключает лимитирование процесса внутренней диффузией. Экспоненциальная зависимость скорости от температуры, отсутствие влияния увеличения с] орости циркуляции газа-восстановителя на скорость процесса показывает нам, что скорость восстановления в исследованном интервале не может лимитироваться и внешней диффузией. Действительно, для диффузии газов в объеме характерна степенная зависимость от температуры согласно уравнению [c.183]

Приведенные в табл. 27 показатели характеризуют влияние объемной скорости на выходы и качества продуктов крекинга на примере одного из образцов сырья — тяжелого парафинистого солярового дистиллята [117]. Процесс осуществлялся при постоянных температуре, давлении и кратности циркуляции катализатора. Как видно из табл. 27, с пдвышени ем объемной скорости в двадцать раз, а именно с 0,1 до 2,0, глубина превращения сырья, снижается приблизительно в два раза, а выход (в % вес. на пропускаемое сырье) дебутанизированного бензина рримерно в 1,7 раза. Из па хиза этих показателей., следует., что переработка сырья с высокой объемной скоростью д ет ббльшие абсолютные выходы (в тоннах) бензина, чем его крекинг с малой объемной скоростью. Относит шьный выход (в % вес. на сырье) бензина с ростом объемной скорости снижается сравнительно медленно- [c.197]

Скорость диффузии растворенного вещества с большой молекулярной массой (>500) в раствор низка и значительно меньше скорости диффузии электролита. Поэтому влияние концентрационной поляризации на процесс ультрафильтрации намного сильнее, чем на процесс обратного осмоса. Концентрация у поверхности мембраны при ультрафильтрации может достигнуть такого значения, что на мембране может образоваться слой геля, который резко снижает скорость процесса. Для того чтобы повысить скорость ультрафнльтрации, приходится интенсивно перемешивать раствор или прокачивать его с большой скоростью (до 3—5 м/с) над мембраной. Однако в ряде случаев такой путь оказывается непригодным, так как приводит к резкому повышению расхода энергии на циркуляцию раствора, недопустимому повышению температуры раствора, разрушению структуры некоторых биополимеров и т. п. В этих случаях более рациональным может оказаться применение турбулизирующих вставок. [c.174]

Опьпы 1ю изучению влияния объёмной скорости подачи сырья проводились при общем давлении 2,0 МПа (парциальное давление воздуха, водорода 1,2МПа), температуре.. 370 С, кратностй циркуляции водородосодержащего газа 250 нм/м сырья. [c.108]

На рис. 6.9 приведены данные по влиянию глубины ароматизации на показатели непрерывного риформинга широкой бензиновой фракции 85-180 С западно-сибирской нефти при конечном содержании кокса на платинооловянном катализаторе, равном 2% (мае.). Процесс проводили при давлении 1,1 МПа, объемной скорости 2,5 и соотношении водород сырье = 600 1. Глубину ароматизации меняли повышением температуры. Видно, что при увеличении содержания в катализаторе ароматических углеводородов с 60 до 80% (мае.) средняя температура растет с 490 до 510 С, снижается выход катализата с 82 до 72% (мае.) в два раза увеличивается выход кокса и соответственно кратность циркуляции катализатора. Характер изменения выхода кокса (в % на исходное сырье) в зависимости от глубины ароматизации свидетельствует о том, что процесс риформинга с непрерывной регенерацией выгодно применять при получении катализата с содержанием не менее 75% ароматических углеводородов. Селективность процесса с повышением степени ароматизации сырья убывает. Последнее обусловлено тем, что по мере повышения жесткости процесса в реакции риформинга начинают вовлекаться парафиновые углеводороды, ароматизация которых сопровождается более высоким выходом газа и кокса по сравнению с нафтенами. [c.148]

На рис. 60 приведены данные о влиянии содержания азота в сырье и длительности работы катализатора на выход бензиновой фракции при различных давлениях во второй ступени гидрокрекинга на алюмосиликатникелевом катализаторе при температуре 425° С, объемной скорости подачи сырья 1,0 ч" и кратности циркуляции водорода 1000 м /м [47]. В качестве исходного сырья был взят гидроочищенный вакуумный дистиллят с различным содержанием азотистых соединений, поскольку азот является наиболее сильным дезактиватором подобных катализаторов. Полученные данные показали, что для обеспечения стабильной работы высокоактивных катализаторов необходимо давление около 150 ат при этом содержание общего азота в сырье не должно превышать 0,01 вес.%. Очистка сырья от азотистых соединений достигается предварительным гидрокрекингом — гидрооблагораживанием вакуумного дистиллята на первой ступени процесса, также под общим давлением [c.258]

При недостаточной активности катализатора снижается глубина превращения сырья. Правда, ее можно увеличить повыН1ени-ем температуры и давления, усилением циркуляции катализатора и уменьшением объемной скорости подачи сырья. Однако при недостаточной активности катализатора такая компенсация может привести к снижению прозиводительности и ухудшению других технико-экономических показателей работы установки. На эти показатели большое влияние оказывают также стоимость и расход катализатора. Они зависят от многих причин, в том числе от активности катализатора. При нормальной работе установки расход катализатора не превышает 0,2% (масс.). [c.60]

При неизменных температуре, объемной скорости подачи сырья и общем давлении соотношение циркулирующего водородсодержащего газа и сырья влияет на долю испаряющегося сырья, парциальное давление водорода и продолжительность контакта с катализатором. Р1з данных о влиянии коэффициента циркуляции водорода на полноту удаления серы (рис. 75) видно, что кривая этой зависимости проходит через максимум. Это подтверждается также данными о жидкофазной гидроочнстке дистиллята ближневосточной нефти плотностью 845 кг/м с пределами выкипания 250— 350 °С и содержанием серы 1,5% при 377 °С, 5,25 МПа и объемной скорости 2,4 ч на алюмокобальтмолибденовом катализаторе [16]. При. дальнейшем увеличении количества водорода после полного испарения сырья парциальное давление паров сырья и, следовательно, степень его превращения снижаются. [c.234]

Повышение скорости циркуляции этого газа при данном содержании кислорода уменьшает угар кокса. При использовании азота для подпитки инертного газа скорость охлаждения и "угар" кокса не зависят от степени его готовности, в то же время влияние готовности кокса в УСТК, где циркулирующий газ образуется в результате взаимодействия кокса с кислородом воздуха, весьма значительно. Незавершенность структурообразования кокса способствует активации его взаимодействия с циркулирующим газом даже при условии изотермической выдержки в форкамере до 40 мин. Поскольку в УСТК, где кокс охлаждают продуктами сгорания, необходимо дожигание оксида углерода до конечного содержания его в циркуляционном газе 2—3 %, в результате повышения температуры поступающих в котел газов угар кокса, а также выработка пара выше, чем в установках, где кокс охлаждают техническим азотом. Поэтому сравнение техникоэкономических показателей обоих типов установок по угару кокса и количеству вырабатываемого пара неправомерно. Для оценки технико-экономической эффективности сухого тушения кокса можно применять методику величины "угара" кокса, предложенную Липецким политехническим институтом (Ю.Я.Филоненко и др.). [c.183]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология