Критерии уравнения

Коэффициенты аппроксимации изохорной теплоемкости Критерии уравнения (1.91) Коэффициенты уравнения (1.92) [c.25]

Теоретическое рассмотрение этого вопроса показывает, что если на всех полках многополочного пенного аппарата сохранено равенство определяющих критериев уравнений (см. гл. II, III), то при постоянной скорости газа значения коэффициентов тепло- и массопередачи должны оставаться постоянными. [c.204]

Из всех критериев уравнения (11.58) только КНд не состоит целиком из условий однозначности, поэтому он является определяемым критерием. Исходя из этого уравнение (11.58) представляется в виде [c.270]

После подстановки значений критериев уравнение (УП-31) можно привести к виду (УП-28). Автор отыскивает левую часть уравнения (УП-31), как эмпирическую функцию ЕГо (стр. 542). [c.523]

Из имеющихся m результатов вычисляют среднее арифметическое ж и по уравнению (2.5) стандартное отклонение s с f = т — I степенями свободы. Это стандартное отклонение сопоставляют со стандартным отклонением, полученным теоретически из = /ж- Их сравнение проводят при помощи F-критерия [уравнение (7.1)]. Получают [c.136]

С ростом числа промежуточных средних одновременно возрастает и риск появления ошибки первого рода (см. разд. 7.1, а также табл. 8.1). Поэтому бывает целесообразно отказаться от обычных представлений, найти фактический уровень значимости и обсудить его. Для попарной проверки средних в литературе иногда применяется расширенная форма -критерия [уравнение (7.7)]. При этом множественном критерии качество проверки снижается гораздо быстрее, чем при критерии Дункана. Поэтому для попарного сравнения средних при т > 2 множественный 1-критерий не рекомендуется [c.147]

Коэффициенты уравнения регрессии второго порядка у =/( 2,, определяют методом наименьших квадратов. Проверку адекватности проводят по результатам опытов в контрольных точках по г-критерию. Уравнение адекватно, если экспериментальное значение г-критерия для всех контрольных точек меньше табличного. Экспериментальные значения г-критерия определяются по формуле (У1.93). Величины берут при этом с соответствующих контурных карт. При использовании планов Дрейпера — Лоуренса расчет зависимости от состава можно провести только на ЦВМ. Такая контурная карта для плана (1, 3, 4), приведенного в табл. 88, показана на рис. 81. Как видно из рис. 81, уравнение регрессии хуже всего предсказывает значение свойства вблизи вершин концентрационного треугольника =1,5 3). [c.309]

К сожалению, ни один из вариантов потенциальной теории не указывает, на существование характеристической изотермы. Уравнение (XIV-88) явно не удовлетворяет этому критерию уравнение (XIV-99) также следует исключить, поскольку оно дает /, включающую постоянную А, которая зависит от энергии дисперсионного взаимодействия en, определяемого в свою очередь природой адсорбента. Не лучше в этом отношении и уравнение (XIV-94), согласно которому ео зависит от полярности поверхности адсорбента [см. также уравнение (V-38)]. Ясно только, что при адсорбции более одного или в крайнем случае двух слоев молекулы адсорбата практически не взаимодействуют с поверхностью адсорбента. [c.484]

Из всех критериев уравнения (34) только Nu не состоит целиком из условий однозначности, поэтому он является определяемым критерием. Критерий Фурье характеризует изменение скорости потока диффундирующей массы во времени, для установившихся процессов этот критерий выпадает из рассмотрения. Тогда уравнение (34) можно представить в виде [c.26]

Соответствующее этому критерию уравнение можно записать так [c.150]

Однако если в рассчитанных корреляционных уравнениях, относящихся к деталям различных типов с габаритными размерами до 50 мм, критерий уравнения (критерий квадратичности) оказывается достаточно малым по сравнению с его основной ошибкой (что дает основание останавливаться на уравнениях второго порядка), то с дальнейшим увеличением размеров детали значения вычисляемых критериев повышаются. Таким образом, нарушается определенность выбора корреляционного уравнения второго порядка, хотя и критерии линейности, служащие для оценки корреляционного уравнения первого порядка, не позволяют получить в данном случае однозначного решения . Объясняется это положение тем, что при изготовлении средне- и крупногабаритных деталей труднее обеспечить равномерный постоянный температурный режим, который долл ен быть строго закреплен на определенном уровне, исходя из условий протекания технологического процесса. Парные корреляционные зависимости между временными параметрами и точностью размеров деталей, установленные при этом, будут отражать дополнительно влияние температуры прессования. Еще более заметно это влияние обнаруживается на корреляционных зависимостях между точностью размеров пластмассовых деталей и временем предварительного подогрева материала в генераторах ТВЧ (когда все остальные параметры технологического процесса постоянны в пределах тех возможностей, которые могут быть обеспечены с максимальной точностью на производственном оборудовании). Время предварительного подогрева Тв-п.п предопределяет количество тепла, которое успеет получить материал непосредственно перед операцией формования. С учетом результатов предварительного подогрева назначается, как известно, и температура прессования. [c.194]

Для разных моментов времени мы можем проверить, являются ли существенными различия между найденными значениями величин О или и их действительными значениями или значениями, определенными при нормальных условиях работы. Для этого можно воспользоваться -критерием — уравнением (5.3.8) или вместо него — уравнением (5.3.7). Начиная от момента 1 = 100 с, мы имеем следующие данные [c.182]

Проверка с помощью / -критерия [уравнение (7.1)] приводит к [c.142]

Из имеющихся т результатов вычисляют арифметическое среднее х и по уравнению (2.5) среднюю квадратичную ошибку S со степенями свободы / = m — 1. Эту среднюю квадратичную ошибку сопоставляют со средней квадратичной ошибкой, полученной теоретически из ст = Сравнение обеих средних квадратичных ошибок проводят при помощи F-критерия [уравнение (7.1)1. В результате получают [c.153]

Отметим, что критерий [уравнение (25)] может быть применен для любой модели, способной предсказать ожидаемые результаты эксперимента. Следует обратить внимание на верное определение числа степеней свободы. [c.455]

Наибольшие затруднения вызывает определение скорости межфазчого скольжения отн ввиду сложности теоретического и экспериментального исследования гидродинамики распыливающих аппаратов. Этим объясняется некоторый произвол в формировании определяющих критериев уравнения (1). Так, в работе [2], посвященной изучению кинетики абсорбции в скруббере Вентури, в критерий Рейнольдса подставляется скорость газа в горловине аппарата, тогда как в работе [3] при решении аналогичной задачи авторы включили в критерий Ре приведенную скорость газа. Численные значения критериев Рейнольдса, подсчитанные таким образом, не отражают реальной гидродинамической обстановки в двухфазно.м потоке, поэтому определение действительной относительной скорости движения фаз представляет несомненный практический интерес. [c.119]

На продоля ении кривой для неограниченного цилиндра при т = О и п = О находим соответстЕ ующий этому значению критерий Fo = 0,425. Далее из выражения этого критерия [уравнение (6-129)] определяем время т. Радиус бревна / = 0,15 м, температуропроводность дерева а = 0,00063 м 1час, следовательно [c.348]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология