Скорость потока переносная

Кинематическое подобие, т. е. пропорциональность между соответствующими средними (по сечению) скоростями потока и скоростями переносного движения, например, [c.48]

Под влиянием сил вязкости в пограничном слое тормозится не только окружная составляющая, но и меридиональная составляющая скорости. Поэтому нет основания ожидать здесь увеличения угла а. Напротив, есть основание ожидать значительного уменьшения угла а еще во входной области диффузора. В связи с наличием пограничных слоев в каналах колеса значения относительной скорости w<> и расходной составляющей вблизи дисков меньше, чем в ядре потока. Переносная же скорость Uj одинакова по всей ширине колеса, включая и пристеночные слои. Это не [c.178]

При ударном входе воды могут иметь место значительные потери энергии. Поэтому стремятся создать условия безударного входа для режима, при котором чаще всего будет эксплуатироваться тур--бина. Такой режим называется нормальным, или расчет-н ы м. Обеспечить безударный вход при всех рабочих режимах невозможно. При изменении расхода воды, протекающей через тур- бину (рис. 48), вектор абсолютной скорости потока V на входе в колесо будет менять свою величину и направление, так как величина переносной скорости и остается постоянной, а относительная [c.72]

Проточная часть центробежного насоса образуется стенками входного устройства, лопастного колеса и отводящего устройства. Стенки входного и отводящего устройств неподвижны, так что скорости потока относительно стенок будут абсолютными. Рабочее колесо совершает вращательное движение, которое является переносным, а скорости потока относительно стенок межлопаточных каналов с точки зрения неподвижного наблюдателя будут относительными. Вследствие сказанного, анализ кинематики жидкой среды в рабочем колесе целесообразно проводить методом построения плана скоростей, известным из курса теоретической механики. В теории лопастных машин план скоростей чаще называют треугольником скоростей. Абсолютная скорость V в области рабочего колеса является векторной суммой относительной IV и переносной О (см. рис. 2.2). [c.47]

Уравнение (1.44) показывает, что теоретический напор пропеллерного насоса пропорционален произведению окружной скорости вращения и разности составляющих абсолютной скорости потока в направлении переносного движения колеса. [c.120]

Если обратиться к рассмотрению скоростей жидкости относительно вращающегося элемента лопатки (рис. П-14), то абсолютная скорость потока на сходе j при отсутствии закручивания перед колесом, направленная перпендикулярно плоскости вращения, может быть по правилу параллелограмма разложена на окружную или переносную скорость щ и относительную [c.43]

Рассмотрим скорости жидкости относительно вращающегося элемента лопатки (рис. 11.14). Абсолютную скорость потока на входе С1 при отсутствии закручивания перед колесом, направленную перпендикулярно плоскости вращения, можно по правилу параллелограмма разложить на окружную или переносную скорость 1 и относительную скорость равную [c.41]

Относительную скорость потока до поступления на лопасти колеса получим как геометрическую разность У и Направление относитель-ной скорости хю определяется углом р1 с переносной скоростью [c.77]

План скоростей потока после поступления на лопасти колеса получим, направив относительную скорость Шх, в соответствии с условием обтекания по касательной к лопасти при входе, которая составляет угол с касательной к окружности входа г , т. е. с направлением, обратным переносной скорости Нх- Меридианная составляющая скорости при поступлении на лопасть увеличивается вследствие стеснения сечения телом лопастей и равна [c.78]

Скорости потока идеальной жидкости в колесе можно разложить на три составляющих, каждая из которых соответственно пропорциональна подаче Q, угловой скорости со и присоединенной циркуляции (п. 16). Суммирование скоростей потока протекания со скоростями потока осевого вихря и циркуляционного потока приводит к возрастанию относительной скорости с всасывающей стороны лопасти и к уменьшению ее на напорной стороне. Скорости результирующего относительного потока (рис. 44), выравниваясь по выходе из колеса, отклоняются от направления касательной к лопасти в сторону уменьшения угла между относительной и переносной скоростями Ра. Выравнивание скоростей в потоке по выходе из колеса ведет к повороту потока в сравнении с направлением скоростей частиц, непосредственно обтекающих выходной элемент лопасти. [c.85]

Учитывая стеснение потока лопастями и нормальное значение угла атаки б = 3- -5 , получим угол наклона Ро относительной скорости к переносной о при входе в колесо в пределах 15—22°. Оптимальное значение р с точки зрения опасности возникновения кавитации 18° [86]. [c.89]

Пользуясь возможностью разложения потенциальной функции абсолютной скорости в области колеса на составляющие, представим относительную скорость как геометрическую сумму скоростей потока протекания Оод, циркуляционного потока потока вытеснения и переносной [c.197]

Ру — продольная и поперечная составляющие сил взаимодействия потока и профиля Сш, С2и — проекция абсолютной скорости на переносную на входе и выходе потока в рабочем колесе Ь, В — ширина и диаметр рабочего колеса лопастного нагнетателя [c.4]

Полное давление (напор) нагнетателя можно выразить в виде зависимости от абсолютной, переносной и относительной скоростей потока. Воспользуемся тре- [c.61]

Рассмотрим составляющие скорости потока жидкости на выходе с лопатки рабочего колеса. В точке 2 частичка жидкости обладает переносной скоростью, равной окружной скорости лопатки 2. Несимметричное обтекание в рабочем колесе обусловливает относительное движение жидкости, скорость которого на выходе с лопатки Шг. Предположим, что скорость относительного движения частиц жидкости направлена по касательной к лопатке рабочего колеса. Суммируя эти две составляющие [c.58]

Полная относительная скорость частицы в роторе определяется двумя компонентами переносной осевой скоростью потока Uz, определяемой зависимостями (5), и относительной радиаль- [c.14]

При безотрывном обтекании лопасти поток движется по касательной к ее поверхности. Относительная скорость потока после поступления на лопасть направлена по касательной к лопасти при входе, которая составляет угол Pi с касательной к окружности входа i i, т. е. с направлением, обратным переносной скорости i-Величина скорости [c.21]

При отсутствии на трубопроводах стационарных водомеров расход сточных вод можно определять путем измерения местных осреднен-ных скоростей потоков с помощью переносных скоростных, переносных парциальных водомеров и напорных трубок [38, 39]. [c.392]

Кроме этого Гольдин ввел еще параметр т] для определения устойчивости потока, это отношение осредненной по толщине потока меридианальной скорости к переносной скорости тарелок [c.35]

Параллелограмм скоростей потока при входе в рабочее колесо получим аналогичным образом, направив относительную скорость Wi по касательной к лопасти при входе, которая составляет угол Pi с касательной к окружности входа Z3i, т. е. с направлением, обратным переносной скорости Ui. [c.30]

Переносная скорость потока при входе в колесо [c.31]

Для поправочного множителя а примем то же значение, которое связывает скорость стоксова волнового потока на поверхности моря со скоростью общего переносного движения, обусловленного этим потоком. Между двумя сопоставляемыми процессами есть прямая аналогия. Итак, положим а = 0,5. В дальнейшем увидим, что это значение вполне оправдывается на основании многочисленных работ по измерениям волн в океане. [c.305]

Потоки утечек жидкости в шестеренных насосе и моторе отличаются лишь знаком градиента давления в гидромоторе он совпадает с направлением окружной скорости, а в насосе он об-ратен. В том случае, когда градиент давления действует в том же направлении, что и вектор скорости, потоки жидкости, обусловленные перепадом давления и переносным движением шестерен, будут складываться, а в случае, когда направление градиента давления противоположно вектору скорости, потоки будут вычитаться. [c.321]

На рис. 2.1 изображена поступательно движущаяся со скоростью и плоская решетка рабочего колеса (К) вентилятора, что соответствует окружной скорости и элемента кольцевой решетки. Скорости о и 1 2 — относительные скорости потока, которые мог бы видеть наблюдатель, перемещающийся вместе с решеткой с переносной скоростью и. [c.37]

Кинематика газового потока через рабочее колесо. Рассмотрим характер изменения скоростей газа в рабочем колесе. На рис. 180, б изображены скорости газа на входе и выходе из рабочего колеса. Газ в направлении оси компрессора подводится к рабочему колесу с абсолютной скоростью Со. Затем он движется в пространстве между лопатками. Здесь движение газа складывается из вращения его вместе с колесом с окружной скоростью и (переносное движение) и перемещения вдоль лопаток (относительное дви- [c.369]

Два слагаемых в правой части равенства (ХУ,9) относятся к различным составляющим газового потока. Первая ( р) соответствует переносному потоку газа , вторая ( д) — относительному, фильтрующемуся через массу твердых частиц. Таким образом, уравнения (XV, 1) и (XV, 9) позволяют определить скорости истечения твердых частиц и газа из псевдоожиженного слоя. Величина Qs известна из эмпирической корреляции на рис. ХУ-1, так что Qg легко рассчитать по формуле (XV, 9). Подставив в последнюю значение Q из выражения (XV, 1) и проведя некоторые преобразования, получим [c.575]

Представим себе движение жидкости по каналу произвольной конфигурации, который, в свою очередь, вращается с некоторой угловой скоростью со вокруг какой-то оси. Абсолютная скорость в таком потоке представляет собой векторную сумму двух величин относительной скорости гю рассматриваемой частицы относительно стенок канала и переносной скорости и, т. е. скорости соответствующей точки внутреннего пространства канала при вращении последнего с угловой скоростью со. Величина переносной скорости определяется угловой скоростью со вращения канала и расстоянием г рассматриваемой точки от оси вращения [c.28]

По характеру силового поля поток в таком канале отличается от потока в неподвижном канале. Кроме сил трения, давления и сил инерции, вызываемых изменением величины и направления относительной скорости, здесь имеет место еще центробежная сила, вызываемая вращением в переносном движении, и сила инерции, вызываемая кориолисовым ускорением. Следовательно, [c.28]

Увеличение статического давления в каналах колеса является функцией двух факторов увеличения переносной скорости при передвижении газа по каналу и изменения относительной скорости, т. е. диффузорности потока в относительном движении. [c.31]

На рис. 54 изображена схема подвода воды к каналу из неподвижного сосуда 6 с абсолютной скоростью Уц = При движении сосуда с переносной скоростью и относительная скорость жидкости перед каналом = 0. В этих условиях составляющая силы давления потока на сосуд по уравнению (25) [c.84]

Составим уравнение Д. Бернулли для относительного движения потока между точкой х с минимальным давлением и точкой 2, находящейся на выходной кромке лопастей колеса (рис. 91). Обозначим для точки х давление рх, относительную скорость Wx и переносную скорость их, а для точки 2 соответственно рг, и и . Принимая плоскость сравнения О—О на отметке уровня воды в отводящем канале, можем написать для струйки тока уравнение Д. Бернулли в относительном движении [c.159]

Абсолютная скорость — это скорость движения потока относительно неподвижного корпуса нагнетателя. Абсолютная скорость равна сумме относительной ш Я переносной окружной) и скоростей. [c.51]

Так как скорость Ко выбирается в определенном ной скорости — скорости переносного движения, то может быть теоретически оправдана как определяю ростей потЬка протекания к скоростям потока вытесн (см. п. 16) во всей области колеса. Однако epeдкo и, уменьшение доходя в колесах малой быстроходн Это позволяет увеличить ширину колеса на выход во многих случаях существенные технологические шает жесткость стержня формы при отливке). Умен также преимущества при проектировании спиралЬно г его сечениям более близкую к окружностям форму, рекомендуется также производить с учетом велич [c.180]

На рис. 1.9 показан классический случай горения на примере хорошо известаой горелки Бунзена, с помощью которой можно олределять скорость распространения пламени в горючей смеси при ламинарно1м течении. Эту скорость пламени легко функционально связать с углом а и скоростью потока в трубке. Но каким образом она зависит от кинетических, термодинамических и переносных свойств смеси Большая часть литературы по теории [c.26]

Гидродинамическая проблематика такого рода процессов многие годы не только недооценивалась, но и в существенной мере оставалась неотчетливой. С одной стороны, казалось почти очевидным, что вследствие значительного подпора, который создает слой зерен набегающим на них потокам, и значительного удельного сопротивления самого слоя процессы в неподвижной зернистой среде почти всегда соответствуют идеальному вытеснению, следовательно, гидравлическая проблематика в данном случае ограничивается оценкой гидравлического сопротивления однородному потоку жидкости в однородной неподвижной среде и оценкой эффективных режимных и переносных характеристик процесса на уровне макрокинетических задач. Профиль скорости внутри слоя считался однородным, за исключанием пристенной области толщиной 2—3 диаметра зерна катализатора. В связи со сказанным неоднородности течения реагентов внутри слоя при расчетах аппаратов не учитывались. Это было вызвано по-видимому тем, что при исследовании реакторов отношение диаметра аппарата к диаметру зерна обычно было больше или равным 10, поэтому все неоднородности течения объясняли хорошо известными изменениями в укладке 2—3 рядов зерен [188]. С другой стороны, конкретная практика эксплуатации процессов в промышленности обнаруживала значительные несоответствия этому. Так, например, в ряде случаев происходили необъяснимые с точки зрения теории идеального вытеснения вспышки катализатора, а то и взрывы. Поскольку такого рода явления ни в лабораторных, ни в пилотных установках места обычно не имели, то эти явления относили к эффектам масштабного перехода . [c.324]

Концепция о- переносном движении непрерывной фазы со скоростью U — Umf) или, если отвлечься от постулатов двухфазной теории, со скоростью движения дискретной фазы (в расчете на полное сечение аппарата) представляется противоречащей уравнению неразрывности (ведь в целом суммарный поток непрерывной фазы в аппарате отсутствует). Не исключено, что добавление к ошосительной скорости некоторого слагаемого типа ( 7 — Umf) призвано просто привести в соответствие теорию и эксперимент. — Прим. ред. [c.143]

Исследование движення твердых частиц материала в камере за наклонной перегородкой. Предполагается, что в силу малых размеров включений твердой фазы и высокой порозности фонтанирующего слоя наличие твердых частиц незначительно искажает поле скоростей несущего потока сплошной фазы, а движение двухфазной системы считается плоским. Движение дисперсного материала рассматривается как сложное, состоящее из двух переносного (газового потока) и относительного (перемещение по отношению к сплошной фазе). Здесь и далее под будет подразумеваться скорость газовой фазы, скорректированная с помощью соотношения (3.104). Абсолютная скорость движения частиц равна Vj=Vi—Vq, где Vq — относительная скорость. Ниже предполагается, что вектор относительной скорости Vq направлен верти- [c.183]

Полученное, уравнение является основным расчетным уравнением кавитации. Из уравнения (2.77) следует, что давление Рп11п тем меньше, чем больше скорости г о и l o Скорость и максимальна для струйки, текущей вдоль переднего диска, у которой диаметр входа и, следовательно, переносная скорость наибольшие. Скорость г о здесь также обычно максимальна. Следовательно, наиболее опасной в отношении кавитации точкой входной кромки является ее периферийная точка. 1 озникновение местной кавитации в отдельных струйках не приводит к изменению напора и мощности насоса. Последнее происходит лишь тогда, когда кавитация захватит достаточно большую область рабочего колеса. Поэтому было бы неправильным применять уравнение (2.78) для периферийной струйки. Условно принято применять его для средней струйки и под и понимать абсолютную и относительную скорости непосредственно перед входом на лопатки рабочего колеса па средней струйке потока. [c.233]

Таким образом, на каждый профиль решетки действует сила давления, которая дает результирующую Я. Суммарная сила воздействия потока на решетку определится суммой всех сил, действующих на каждый профиль. Но до тех пор, пока решетка неподвижна, никакой работы эта сила не производит, и энергия, которой обладает поток жидкости до решетки 1, равна энергии потока за решеткой Е . Но стоит только убрать связи и дать возможность решетке перемещаться с некоторой переносной скоростью и, как сразу же произойдет работа, и энергия потока за решеткой у.меньшится. Проведенные рассуждения показывают, что для совершения работы при обтекании потоком жидкости решетки профилей необходимо существование двух видов движения относительного (со скоростью ш) и переносного (со скоростью и). Существование одного из этих видов движения вызовет появление другого только в том случае, если обтекание профилей носит несимметричный характер. [c.45]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология