Поток утечки

Из расчета видно, что потоком утечки можно пренебречь. [c.356]

Вследствие трения переднего диска о газ температура газа в пространстве между колесом и корпусом выше, нежели при входе в колесо. Во входной воронке рабочего колеса при смешении потока утечки Ат (см. рис. 16.1, в) с основным потоком газа происходит передача тепла последнему в количестве да., в результате чего полная энтальпия газа повышается (переход О —1 ). Дальнейший рост энтальпии 1 —2 ) происходит вследствие работы лопастей рабочего колеса ( — 2 = У входа в диффузор основной [c.198]

Расход газа на покрытие всех утечек составляет паразитный поток утечек, а возврат газа к месту возникновения перетечек — паразитный поток перетечек. Первый постепенно убывает, а второй вначале накапливается (рис. И 1.9). При этом в общем паразитном потоке часто больше газа поступает не в I ступень, а в одну из следующих. [c.85]

Общий паразитный поток утечек и перетечек поступает в каждую из ступеней сверх количества, определяющего производительность. Отношение полного расхода газа в ступени к производительности выражает коэффициент утечки для каждой ступени. [c.85]

Влияние потока утечек через гребень для реальных расплавов оценить очень трудно, но можно достаточно хорошо это сделать для ньютоновского изотермического течения в прямоугольном канале. Такой анализ приводит к модификации уравнения (10.3-25) [Зс1] [c.328]

В идеальном случае производительность шестеренчатых насосов определяется величиной перемещаемого объема и, следовательно, не зависит от реологических характеристик жидкости. Однако в действительности некоторое количество жидкости просачивается между гребнем зуба и корпусом, между торцами шестерни и корпусом и между сцепленными зубьями шестерен, снижая при этом эффективность работы насоса. Потоки утечек зависят, конечно, от вязкости жидкости. Давление выхода зависит от сопротивления, установленного на выходе. [c.354]

Обычно, однако, сегменты канала не могут быть полностью отделены друг от друга. Зазоры, существующие между поверхностями двух червяков, позволяют расплаву перетекать из камеры в камеру. Величина этого потока утечки зависит от перепада давлений между двумя соседними камерами. Но так как существует связь между камерами на всем пути к головке, поток утечки становится функцией давления в головке. [c.357]

Производительность и поток утечек [c.357]

Теоретическая производительность для двухчервячной конструкции в отсутствие потока утечек может быть легко подсчитана, если обратиться к рис. 10.38 и уравнению (10.11-1). Для полностью заполненных и разделенных каналов объемный расход — это произведение осевой скорости У, на площадь поперечного сечения расплава Л, [c.357]

ИЗ ЭТИХ уравнений нельзя определить абсолютную величину давления, если только камера не будет частично пустой (в этом случае можно допустить, что пустующая часть находится при атмосферном давлении). В противном случае нужно рассматривать поток утечек и определять профиль давления по всей длине червяка. Подставляя уравнения (10.11-17) и (10.11-16) в уравнения (10.11-15) и (10.11-14), получим [c.361]

Кроме механических свойств рабочих поверхностей, на экструзию влияет и их температура. В выдавливающей зоне, где разогретый материал находится в вязкотекучем состоянии, он подвергается действию противоположных факторов. Так называемое вынужденное движение (напор) возникает вследствие вращения червяка обратное движение, или противоток, — появляется из-за наличия давления в конце зоны выдавливания (перед головкой). Противоток велик при экструзии нагретых материалов малой вязкости. При шприцевании заготовок из резиновых смесей, вязкость которых примерно на порядок выше вязкости расплавов термопластов (гл. 1), противоток может быть незначительным. К противотоку присоединяется поток утечки через зазор между внутренней поверхностью цилиндра и гребнем червяка б. При переработке-рези-новых смесей этот зазор для новых машин должен находиться в пределах 0,02—0,05 О [4, с. 34 5], а для находящихся в эксплуа- [c.243]

В противном случае в материале возникает противоток. Кроме того, с возникновением противодавления полимер начинает перемещаться в зазорах между гребнем нарезки червяка и корпусом (поток утечки) в направлении, обратном вынужденному потоку. [c.245]

Интенсивность потока утечки также пропорциональна АР и обратна вязкости. [c.246]

Поток утечки в червячных машинах с пришлифованными и неизношенными червяками, а также при переработке высоковязких материалов, таких, как резиновые смеси, невелик и может не учитываться [1, 8]. Тогда [c.246]

Учитывая поток утечек через зазоры между неподвижными и вращающимися элементами проточной части, уравнение расхода для центробежного насоса можно записать в виде [c.51]

Поток утечки для высоковязких полимеров, а также в экструдерах с достаточно плотно пригнанными червяками невелик и может не учитываться. После подстановки в выражение для суммарного расхода значения каждого из членов получим следующую формулу [c.124]

Часть материала, подходящего к стенке, не поворачивает обратно, а проходит через кольцевой зазор, существующий между гребнем стенки винтового канала и внутренней поверхностью корпуса. Это — поток утечки. Таким образом, производительность дозирующей зоны равна разности между объемным расходом вынужденного потока и расходом утечки. [c.204]

Наличие радиального зазора между стенкой корпуса и гребнем винтового канала приводит к уменьшению объемной производительности, что связано с уменьшением фактической глубины канала и появлением напорного потока утечек. Поток утечек возникает под воздействием перепада давлений, действующего поперек стенки винтового канала. Уменьшение фактической глубины канала учитывается введением в итоговое уравнение поправочного коэффициента Сх. [c.228]

Наличие радиального зазора между стенкой корпуса и гребнем винтового канала приводит к уменьшению объемной производительности, вызванному уменьшением фактической глубины канала и появлением напорного потока утечек вследствие существования перепада давлений. [c.261]

Проинтегрировав уравнение (II. 22) по у по всей высоте щели, т. е. в пределах от О до В, получим уравнение расхода жидкости в конической щели на единицу ширины ее без учета потока утечки в [c.233]

Очевидно, что вследствие наличия перепада давления между смежными витками будет возникать поток утечки [c.233]

Поток утечки в зоне дозирования [c.235]

Уравнение расхода в зоне дозирования с учетом потока утечки имеет вид [c.235]

Поток вязкого материала в винтовом канале червяка складывается из трех отдельных потоков вынужденного, под давлением и потока утечки. [c.27]

Поток утечки также вызывается наличием градиента давления вдоль винтового канала и возникает между [c.27]

Производительность экструдера Q определяется как алгебраическая сумма вынужденного потока Яо, потока под давлением Qp и потока утечки Qь [c.28]

Теперь определим поток утечки через плоскую щель, ширина которой равна развернутой длине витка, а толщина-величине зазора между гребнем червяка и внут- [c.33]

Сложив уравнения (20) и (21), получим общее уравнение производительности экструдера, в которое входят вынужденный поток, под давлением и поток утечки [c.34]

Первый член этого уравнения характеризует вынужденный поток и поток ПОД давлением, а второй, значение которого мало по сравнению с первым, поток утечки. [c.35]

Теперь представляется возможным определить оптимальный угол наклона нарезки, при котором достигается максимальная производительность. Принимая АР = = АРо и исключая эту величину из уравнений (22) и (24), а также пренебрегая членом, определяющим поток утечки, ввиду его малости, получим выражение для Q [c.35]

Вынужденный поток, поток под давлением и поток утечки формируются именно в зоне дозирования. Взаимодействие различных участков этой зоны червяка с головкой может быть в некоторой степени описано математически и изучено экспериментально. На рис. 21 приведены типичные кривые производительности экструдера в зависимости от давления для червяков с мелкой [c.47]

Выражение потока утечки аналогично выражению такого же потока в одночервячных машинах. Утечка рассматривается как поток материала под давлением через узкую длинную щель [c.76]

Этой цели удовлетворяет уравнение (10.3-32). Однако если требуются надежные данные для конструирования, необходимо избавиться от длинного ряда упрощающих допущений, что приведет к более сложному решению. Конечным результатом будет модель для неизотермического течения неньютоновской жидкости в реальном винтовом канале с учетом потока утечек через гребень, позволяющая проводить расчеты для изменяющихся граничных условий. На сегодняшний день нет полного и удовлетворительного решения проблемы, хотя в этом направлении проводились многочисленные исследовательские работы. В основном используются два подхода, которые во многих случаях дополняют друг друга. Одной из первых попыток решить проблемы фактического течения по возможности точно был подход, развитый Гриффитом [7], Колвеллом и Николсом [8], Пирсоном [9], Замодитсом [10] и др. [c.329]

Теоретический анализ механики шестеренчатого насоса включает в себя определение различных потоков утечки с учетом гидродинамического поведения расплава при сжатии между находящимися в зацеплении зубьями и циркуляционного потока в зазорах. Применительно к маслам с малой вязкостью потоки утечки были проанализированы Исхибаши [321. По-видимому, до сих пор не было предпринято ни одной попытки анализа течения при сжатии жидкости между зубьями, где в добавление к простому вязкостному течению существенную роль могут играть как высокоэластические деформации, так и другие неньютоновские эффекты. Циркуляционное течение в зазоре тоже подлежит рассмотрению. [c.354]

На практике объемы камер уменьшаются по направлению к головке (например, вследствие уменьшения шага), и только камеры, находящиеся в непосредственной близости от головки, оказываются заполненными расплавом полностью остальные заполнены частично. Работа экструдера в режиме голодного питания обычно практикуется для того, чтобы можно было управлять процессом и избежать, перегрузок. Метод расчета потока утечек был разработан Константиновым и Левиным [36, 37] и Янсеном [38]. Отметим, что утечки между камерами, уменьшая расход, вызывают интенсивное перемешивание, которое является очень важной особенностью двухчервячных экструдеров. Такое смесительное воздействие возникает как между вершиной гребней одного червяка и основанием другого, так и между боковыми гранями гребней, находящимися в зацеплении. [c.357]

Фактическая производительность оказывается меньше теоретической вследствие наличия потока утечек между соседними камерами. Как установлено ранее, существуют потоки утечек между гребнями червяков и корпусом, между краем гребня одного червяка и основанием другого и между боковыми поверхностями гребней. Уравнения для этих потоков утечек были получены Добозским [39] и Янсеном с сотр. [38], которые также выполнили эксперименты с ньютоновскими жидкостями, подтверждающие их теоретические результаты. Расчет потребления энергии в случае двухчервячной геометрии дан Шенкелем [40], который также приводит подробную информацию о различных двухчервячных экструдерах, сопоставляя их эффективность с эффективностью одночервячных экструдеров. [c.358]

Применением двусторонних колес (см. рис. 3-16) или симметричным расположением рабочих колес у многоступенчатых насосов (см. рис. 3-17). Этот способ разгрузки практически не может обеспечить полного уравновешивания осевой силы, так как при неодинаковом выполнении или износе зазоров в уплотнениях рабочих колес, а также из-за нали ия утечек в межступенных уплотнениях вала многоступенчатых насосов нарушается симметрия потока утечек и, следовательно, симметрия распределения давления на наружные поверхности колес. Для фиксации ротора и осевом направлении и восприятия неуравновешан-ных осевых сил применяют радиально-упорные подшипники. [c.205]

Влияние масштабных факторов, выражающееся в несоблюдении пропорциональности между величинами шероховатости проточной части и размерами уплотняющих зазоров У, см. рис. 5-16, 5-17) по отношению к характерному размеру D гидропередачи при его изменении. С уменьшением размераД относительная шероховатость возрастает и потери на трение увеличиваются. Кроме этого увеличиваются относительные размеры уплотняющих щелей и, следовательно, доля расхода утечек q. Энергия потока утечек, минующего лопастную систему турбинного колеса, теряется. Оба масштабных фактора нарушают кинематическое подобие потоков при i = onst и дополнительно ухудшают характеристики малых гидропередач по сравнению с большими. [c.398]

ОТ расположенных снаружи цилиндра нагревателей й теплоты внутреннего трения в материале. При плавлении объем полимера уменьшается. Соответственно в этой зоне уменьшается глубина канала червяка. В последней зоне — дозирующей — весь винтовой канал червяка заполнен расплавом. Б винтовом канале червяка в этой зоне выделяют четыре потока расплава прямой (вынужденный), направленный к формующей головке, обратный — уменьшение прямого потока вследствие сопротивления головки и стенок цилиндра, циркуляционный — в плоскости, перпендикулярной оси винтового канала, и поток утечки — в зазоре между червяком и внутренней поверхностью цилиндра, направленный к загрузочному бункеру. Производительность экструдера определяют прямой и обратный потоки. Циркуляционный поток не влияет на производительность, а поток утечки обычно настолько мал, что им часто пренебрегают при расчетах. Соотношение длин зон червяка определяется характером перерабатываемого материала Для переработки аморфных термопластов, плавящихся в широком интервале температур, применяют червяки с длинной зоной сжатия, для кристаллизующихся полимеров —с короткой зоной сжатия (длиной около одного диаметра), а для переработки нетермостойких материалов, например поливинилхлорида,— червяки без зоны сжатия, с постепенным уменьшением глубины канала, чтобы избежать paз ioжeния полимера за счет тепловыделения в зоне сжатия,. Для перемещения материала внутри цилиндра нужно, чтобы коэффициент трения о поверхность червяка был меньше, чем о стенку цилиндра, так как иначе полимерный расплав будет только вращаться с червяком без перемещения в осевом направлении. Чтобы снизить коэффициент трения, червяк охлаждают, подавая воду внутрь полости в его сердечнике. При перемещении расплава внутри цилиндра часть механической энергии переходит в тепловую, тепловыделение увеличивается с повышением частоты вращения червяка. В машинах с быстроходными червяками (частота вращения более 2,5 об/с) тепловыделение настолько велико, что при установившемся режиме работы отпадает надобность в наружном обогреве (адиабатические экструдеры). [c.276]

Очевидно, что в потоке утечек участвуют различные частицы жидкости, между ними и основным потоком жидкости, выходящим через насос, происходит непрерывный обмен. Величина объемных потерь, или утечек, может быть подсчитана для каждого зазора отдельно по извесгной из общего курса гидравлики формуле [c.52]

Роувел и Финлейсон с 1922 по 1928 гг. опубликовали ряд работ, в которых приводились уравнения, описывающие вынужденный поток и поток утечек применительно к экструдеру ими было показано существование линейной зависимости между расходом и давлением. Наиболее крупным вкладом в теорию и практику экструзии полимеров являются работы, выполненные рядом исследователей, работавших на фирме Дюпон . Эти работы, доложенные в 1952 г. на ежегодной конференции Американского химического общества, опубликованы под общим названием Симпозиум по теории экструзии пластмасс . Та же группа исследователей усовершенствовала и развила ранее опубликованные работы и показала справедливость теории на практике , что вызвало интерес к дальнейшему paзвilтию работ в области экструзии. Они в значительной мере прояснили закономерности движения расплавленного полимера в экструдере. [c.126]

К важным характеристикам Э., помимо рассмотренных выше конструктивных особенностей червяка, относится размер кольцевого зазора между гребнем червяка и внутренней поверхностью цилиндра. При большем зазоре повышается эффективность гомогенизации, но уменьшается объемная скорость подачи материала вследствие увеличения его потока утечек. При постоянном диаметре червяка кольцевой зазор в Э. с червяками большого диаметра равен обычно 0,002 В, с червяками малого диаметра — 0,005 В. При экструзии материалов, расплавы к-рых имеют низкую вязкость (напр., полиамидов или нек-рых марок полиэтилена), зазор не должен превышать 0,1 мм. Для переработки большинства аморфных термопластов, плавящихся в широком интервале темп-р, применяют Э. с универсальным червяком, имеющим длинную зону сжатия (5—7 В) для экструзии кристаллич. термопластов — машины с короткой зоной сжатия (0,5—1,0 В). При переработке нетермостабильных материалов, напр, жесткого поливинилхлорида, используют Э. с червяком, глубина винтового канала в к-ром уменьшается плавно (отсутствие зоны сжатия позволяет предотвратить деструкцию полимера). [c.461]

Mop и Маллоук з рассчитали поток утечки как сумму двух величин потерь в результате сокращения вынужденного потока из-за наличия радиального зазора и потока в зазоре под влиянием перепада давления вдоль винтового канала. В результате получена следующая формула производительности [c.35]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология