Прево

Для подтверждения сказанного приведем пример зависимости степени превраш,ения хлорбензола Т1(. от X, полученной при изучении гидролиза хлорбензола на силикагеле с бидисперсной структурой [1] (рис. 3.1). При температуре 500° С наблюдается монотонное возрастание степени прев-раш,ения с увеличением доли объема узких пор, и максимальная степень превращения достигается при х = 1. При температурах 550 и 600° С максимальная степень превращения достигается при X < 1. Уменьшение относительной пористости узких пор при 600° С увеличивает производительность катализатора более чем в [c.120]

З-метилбутен-1, который окислительным дегидрированием прев >а-щают в изопрен. Изомеризация 4-метилпентена-1 в 4-метилпентен-2 эффективно протекает в присутствии кислотных и щелочных катализаторов. [c.187]

Теплота испарения (парообразования). Т е п л о j а испарения () п о к а 3 ы в а е т, к о л ь к о и е о б х о д и м о тепла для т о i- о, чтоб ы прев р а т н т ь с д н н и ц у м а с-с ы ж н д к ости при д а н и о 11 темнературе в нарос б-разное с о с т о я н и е. [c.121]

Формула (У1И-291) является наиболее часто встречающимся видом проектного уравнения реактора периодического действия. Ею можно пользоваться в тех случаях, когда в реакционном пространстве не возникает значительных градиентов концентраций и температур или когда суммарную скорость превращения удается представить как функцию степени превращения а. Обычно изменение объема жидких систем во время прев ращения невелико, и в технологических расчетах им можно пренебречь. Тогда используется упрощенное выражение [c.300]

I Температура на поверхности нагревательных приборов не должна превы- [c.303]

В превращениях нефтяных функций участвуют сотни, иногда тысячи, индивидуальных веществ, одновременно протекают тысячи реакций. Термодинамические и кинетические расчеты прев- [c.392]

В основе проиаводства двойного суперфосфата лежит преВ ращение неусвояемого фторапатита в водорастворимую кислую соль — монокальцийфосфат при взаимодействии с фосфорной кислотой (экстракционной или термической) [c.241]

Концентрационный коэффициент полезного действия раЕ ен частному от деления времени пребывания в аппарате идеального вытеснения т на время пребывания в аппарате идеального смешения Тн, необходимых для достижения одинаковой глубины прев]защения [c.274]

Рассчитаем вы, од формальдегида. Максимальное количество формальдегида будет получено, если весь метиловый спирт прев 1а-тптся н НСНО, Согласно уравпешпо рсакнии н 1 моль спирта образуется 1 моль формальдегида. Поэтому максимально возмож) ое со.тичество формальдегида будет 3,2 кмоль, фактически же получено 1,8 кмо.ть. Значит, [c.53]

В жидком кислороде ацетилен должен отсутствовать. При юявлении следов ацетилена в жидкости конденсатора, не превы-дающих 0,4 см /л, адсорбер следует переключить. Если содержа- иe ацетилена превышает эту величину, то воздухоразделительный аппарат нужно перевести на отогревание. В крупных установках технического кислорода на потоке воздуха из турбодетандера в олонну высокого давления устанавливают газовые адсорберы, юглощающие ацетилен и другие углеводороды из газообразного юздуха при низких температурах. [c.125]

Каталитическое дегидрирование высших нормальных парафинов протекает селективно лишь при невысокой степе1ш прев-ращения сырья. Для выделения олефинов из смеси с парафинами требуются существенные капитальные вложения и повышенные эксплуатационные затраты. [c.161]

Механизм этой реакции состоит из двух стадий образование комплексного соединения и его реакция с двойной связью. Комплексное соединение, согласно Прево [55], образуется путем взаимодействия 2 молей бензоата серебра с одним молем йода. В растворе бензоат серебра оуш ествует в виде комплексной соли с координационным числом одного из атомов серебра равным двум. Существование аниона комплекса, в котором серебро обладает таким координационным числом было установлено Мак-Дуголлом и Алленом [39]. Кроме того, Прево [55f] удалось установить положительную природу йода в комплексе путем изучения его реакции с фенилацетиленом. Эти реакции могут быть выражены следующими уравнениями [c.376]

Нетрудно заметить, что величины стерических множителей не превы-пгают единицу и уменьшаются по мере усложнения частиц. Все они, за исключением величин, полученных для реакций распада HI и NO I, по порядку величины согласуются с теоретическими результатами (см. табл. ХП.2). Величина стерического множителя для NO I не может быть определена точно, поскольку энергия активации заметно меняется с температурой (наиример, при 200° С экспериментальная энергия активации равна 22,7 ккал/ моль, что дало бы величину стерического множителя около 0,01). Довольно сильная зависимость энергии активации от температуры объясняется тем, что эта реакция в действительности идет по очень сложному механизму . [c.259]

Кольца заменяют нрн значительном н иеравиомерном нх пз-иосе, эл. лттнчностн, которая приводит к возрастанию зазора между кольцом II стенками цилиндра до величины, в 2 раза превы-шаю[цсн допуск скользящей лосадки по третьему классу точности, а также при короблении торцовых поверхностей. Практически зазор между т аж,Д1.1м кольцом и цилиндром должен быть таким, чтобы пластинка щупа толщиной 0,05 мм не проходила между коль- [c.205]

Нй. Установка компримирования должна обеспечиваться надежной автоблокировкой, отключающей привод компрессора при превы-щении допустимых параметров давления и температуры ацетилена в системе. Внутренний диаметр ацетиленовых трубопроводов, работающих под давлением более 150 кГ]а, должен не превышать 20 мм. Весьма перспективным для повышения безопасности является бескомпрессориое наполнение баллонов с применением ацетиленовых генераторов высокого давления, разработанных ВНИИавтогеном. [c.39]

Площадки должны быть горизонтальными и обеспечивать плотное прилегание к ним опорного приспособления. Выравнивают площадки с помощью бучарды (ручного молотка с мелкой насечкой), подсыпая слой сухого цемента и притирая его. Горизонтальность площадок выверяют уровнем, устанавливаемым на подкладку. Отклонение площадки от горизонтальной плоскости не должно превы-щать 0,4 мм на 1 м. [c.62]

На прое стирояание складов с количествами хранимых нефтепродуктов, превы щающими указанные в а. 12—1, распространяются требования, относящиеся к складам первой группы. [c.119]

Конструкции котлов-утилизаторов с принудительной циркуляцией разработаны Центроэнергочерметом, Севзапэнергочерметом и Гипромезом, Котлы изготовляются таганрогским заводом Красный котельщик 1(табл. 6-1). В марке котла буквы указывают назначение котла — котел-утилизатор, а цифры — максимальное количество пропускаемого греющего газа, тыс. Поверхность на.прева котлов-утилизаторов выполнена в виде змеевиков из труб диаметром 32X3 мм, расположенных в шахматном порядке. Змеевики собраны в отдельные пакеты с шагом, обеспечивающим удобство внешней очистки. Барабан любого котла-утилизатора имеет диаметр 1 500 мм. [c.223]

Подстанции должны размещаться возможно ближе к своим электрическим нагрузкам. Радиус обслуживания каждой подстанции на 6/0,4 кв не должен превы-щать 400 м. Однако каждый цех с нагрузкой свыше 500 кв должен иметь собственную подстанцию. [c.138]

Температура начала кристаллизации авиационных бензинов (по действующим ГОСТ 1012-72 и зарубежным спецификациям) не должна превы-щать минус 60 °С. Повыщение температуры кристаллизации, как правило,-связано с обводнением бензина или его случайным смешением с нефтепродуктами, имеющими относительно высокую температуру застывания (дизельное топливо, масла). [c.78]

Обычно сыр1.е начинали подавать в зону катализа после того, как температура I ней достигала заданной величины и была одинаковой па всем ее протяжении. Сырг, п[ 0пускал0сь в течение 30—45 мин, после чего отработанный катализатор продувался паром и регенерировался в струе воздуха при условии, что тол1П( ратура в зоне катали.ча пе превы]мала 550 С. [c.81]

Нельсон [11] установил влияние глубины превращения сырья на выходы продуктов каталитического крекинга для основных типов промышленных систем процесса крекинга (табл 1). Для глубины прев ащепия 40—65 % он вывел эмпирические зависимости выходов отдельных продуктов процесса. [c.270]

В случае реакторов, заполненных неподвижным слоем катализатора, первый из этих факторов обычно является превали- [c.51]

Для объяснения механизма уноса твердых частиц из псевдоожиженного газом слоя воспользуемся анализом подъема газового пузыря. Последний образуется у распределительной решетки и, проходя через слой, увлекает с собою мелкие и крупные частицы, которые могут покидать слой со скоростями, значительно превы-шаюп] ими среднюю скорость газа. [c.554]

Оценим kan Е для исследуемой реакции. При О °С 50% олефина прев ращает-ся за 70 мин, а (при 23 °С за 7 мин. Так как для реамции первого порядка k = п 2/ti/a (Tiya—время половины превращения), то имеем [c.133]

Дополнительным критерием чистоты вещества может служить также температурный интервал, в ко-тором происходит плавление. Так, если.чистые продукты полностью расплавляются в пределах 0,5—1 °С, то сильно загрязненные веш,ества не. Ш4ек>т рез- кой температуры плавления и при нагревании прев-, ращаются в жидкость постепенно, в пределах нескольких градусов. Однако это правило справедливо не всегда, поэтому не следует делать заключения о качестве продукта только на основании температур ного интервала плавления. [c.181]

Гол,ьдшмидт, Реньо, Прево, Материалы Международной кон-. ференции по мирному использованию атомной энергии, Женева, 1955, т. 9 стр. 606. [c.467]

Основными количественными характеристиками ФХС данного уровня иерархии являются нормальные и касательные напряжения, значения деформаций и скоростей деформаций, коэффициенты вязкости, диффузии, теплопроводности, фазовых прев-рашений и т. п. [c.43]

Химическая стойкость фарфора онределястся кипячением в течение 3 в 107o- om растворе H I и в 2 и. растворе соды потери фарфора в кислоте не должны превышать 9 мг на 1 дм и 42 мг в растворе соды. Пористость фарфора не должна превы-шать 0,2%. [c.385]

Органические синтезы. Т.2 (1973) -- [ c.0 ]

Химия углеводов (1967) -- [ c.264 ]

Именные реакции в органической химии (1976) -- [ c.471 ]

Основы стереохимии и конформационного анализа (1974) -- [ c.158 ]

Курс органической химии (0) -- [ c.143 ]

Пространственные эффекты в органической химии (1960) -- [ c.93 , c.95 , c.419 ]

Теоретические основы органической химии Том 2 (1958) -- [ c.372 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология