Нельсона

Рис. 1.24. График Нельсона для подсчета коэффициента Кт для тарелок разных типов

Рис. 27. Кривые для расчета допустимой скорости паров в ректификационных колоннах по Нельсону

Нельсон и Харви предложили график для построения кривых однократного испарения нефтяных фракций при атмосферном давлении в зависимости от кривой разгонки по ИТК или ГОСТ, который дает среднее отклонение от экспериментальных данных до 15° С, если вести построение по кривой ИТК, и до 9 С, если исходить из кривой разгонки по ГОСТ. Метод Нельсона и Харви предусматривает следующую последовательность построения кривой ОИ. [c.204]

Нельсон обобщил опыт работы ректификационных колонн и для определения коэффициента С предложил график (рис. 127), учитывающий и конструкцию тарелок. Обследования ректификационных колонн на действующих атмосферно-вакуумных трубчатых установках, проведенные ГрозНИИ, показали, что расчет допустимой скорости паров с использованием графика Нельсона для определения коэффициента С хорошо согласуется с практикой. Скорость паров в атмосферных колоннах установок АВТ составляет 0,46—0,84 м/сек, а в вакуумных 2,5—3,5 м/сек при расстоянии между тарелками [c.237]

Рис. У1П-1. Приближенный состав бензинов различных типов (% вес.). (Видоизмененная диаграмма Нельсона [408,409 ] дополнительные данные представлены рядом исследователей [410, 411]).

Процесс проводят практически до полного окисления всех исходных углеводородов под давлением 10—20 ат и при 95—175° в зависимости от исходного сырья и желаемого продукта окисления. Кислород воздуха расходуется при этом почти нацело. В качестве катализаторов пользуются солями металлов жирных кислот или высокомолекулярными спиртами и кетонами от предыдущих операций. Продукты окисления омыляют и перерабатывают, как обычно. Недавно Кирк и Нельсон установили [106], что окисленный нефтяной парафин представляет втадающуюся по свойствам основу для смазок. Они окисляли парафин при 135 воздухом в присутствии смеси стеарата цинка и пиролюзита до кислотного числа 70—90 и соответственно до числа омыления 140— 180. Перед омылением добавляли определенное количество жира или насыщенных жирных кислот. Особенные преимущества дает применение натрового или литиевого мыла [107]. Почти половина оксидата состоит из кислот, а другая половина из спиртов и кетонов [108]. [c.476]

Более точен и универсален для ректификационной системы метод Нельсона, установившего зависимость коэффициента от расстояния между тарелками, конструктивных данных и условий работы тарелок. Легко найдя по графику Нельсона (рис. 27) значение К, можно быстро определить допустимую скорость паров. На рис. 27 нанесены кривые, соответствующие типу тарелок и условиям их работы. Фактический опыт работы колонн установок АВТ подтверждает данные Нельсона. Следовательно, они более точны и надежны, чем данные Саудерса и Брауна. Кроме того, данные Нельсона получены на основе более обширного современного материала. [c.59]

Для определения коэффициентов активности реагентов у воспользуемся диаграммой Нельсона — Доджа (рис. У1-5), рассчитав предварительно приведенные параметры по значениям Тс и рс, представленным в табл. У1-9 (для [c.170]

Коэффициент К в уравнении (1.110) можно найти также по графику Нельсона, построенному на основании обследования промышленных ректификационных колонн с тарелками разного типа (см. рис. 1.24). При выборе кривой для определения коэффициента К можно пользоваться следующими данными для колонн, работающих при атмосферном и повышенном давлениях [c.85]

Ватсон и Нельсон [27] предложили коэффициент (фактор) сжимаемости ц для высших углеводородов при температурах до = 1,5 вычислять по приближенным уравнениям [c.37]

Ватсон и Нельсон (10] на основании диаграммы, характеризующей сжимаемость высших углеводородов, вывели следующие уравнения [c.63]

Ватсон И Нельсон [10] считают, что указанные уравнения позволяют с достаточной степенью приближения определять коэффициенты сжимаемости при приведенных температурах до 18 = 1,5 [10]. [c.64]

Теория и практика перегонки и ректификации нефтяных смесей впервые наиболее полно были рассмотрены в классических монографиях Л. Г. Гурвича Научные основы перегонки нефти (М.— Л., Гостоптехиздат, 3-е, изд., 1940 г.), С. Н. Обрядчикова Принципы перегонки нефти (М.— Л., Гостоптехиздат, 1940 г.), А. И. Скобло Основные элементы технологического расчета нефтезаводских установок (Баку, АзГОНТИ, 1939 г.) и В. Л. Нельсона Основы перегонки нефти (М., Гостоптехиздат, 1937 г.). [c.6]

Кт — коэффициент, зависящий от типа тарелки, расстояния между тарелками, нагрузки по жидкости, длины пути жидкости по тарелке и поверхностного натяжения жидкости, его находят по графику Нельсона (рис. 1.24) [c.83]

В. Л. Нельсон в одной из своих работ сообщает, что стоимость танкера для перевозки СПГ составляет 700—850 долларов на 1 т продукта, а для перевозки жидкого пропана — 500—600 долларов. [c.207]

В работе [10], выполнено сравнение расчетных кривых ИТК по методам Нельсона, Скобло, Эдмистера — Поллок я Эдмкстера [11]. Сравнивались кривые ИТК для 125 фракций из 26 различных нефтей. Проведенный анализ показал, что минимальное отклонение (в среднем 5—6°С) дают два последних метода. В связи с этим для пересчета кривых стандартной разгонки в кривые ИТК рекомендован наиболее простой метод Эдмистера, расчетные уравнения и график которого приводятся ниже. [c.25]

В США рекламируется гидрообессеривание предварительно окисленного размельченного кокса [139] с частицами размером 0,18—0,3 мм при подаче в течение 4—12 ч водорода с объемной скоростью 1500 ч . С укрупнением частиц кокса резко замедляется обессеривающее действие водорода 1139]. В. Нельсон [179] считает, что разработанным методом обессеривания нефтяного кокса можно считать только обработку его после тонкого измельчения непредельными газами. При этом сообщает- [c.161]

Нельсон В., Основы технологии нефти, ОНТИ, 1937. [c.258]

При расчете по Нельсону коэфф] шент К учитывает технологический режим и конструктивные элементы тарелок. [c.59]

В ранее построенных АВТ допустимую скорость паров опреде ляли по формуле Саудерса и Брауна. Эти скорости по расчет в атмосферных колоннах равны 0,3—0,44 м/с, в вакуумных колон нах — 2—3 м/с, в стабилизаторе, работающем под абсолютны давлением 10 кгс/см , допустимая скорость 2 м/с. Позже выяс нилось, что в этой формуле не учитываются давление, нагрузк колонн по жидкости, конструкция тарелок и др. Более точно дс пустимая скорость определяется по формуле Нельсона. Для атмс сферных колонн допустимая скорость паров, рассчитанная п Нельсону, на 30% выше, а для вакуумных на 10% ниже, чем п Саудерсу и Брауну. [c.168]

Приближенная зависимость коэффициента сжимаемости г от приведенных температуры Тг—Т1Тс и давления рг = р1р (где Тс и рс — критические значения) для всех реальных газов представлена на рис. На основе этой диаграммы Нельсон и Додж составили универсальную диаграмму зависимости коэффициента активности у от приведенных параметров Тг и рг (рис. У1-5). [c.166]

Обычно погрешность расчетов, в которых используются значения V, найденные по диаграмме Нельсона и Доджа, не превышает достаточной для технических целей величины. Можно и более точно определить V, если известны коэффициенты уравнения состояния реального газа, например, Беатти — Бриджмена (УЬЗЗ). [c.166]

Как И в случае чистого газообразного вещества, приближенные значения коэффициента активности смеси реальных газов ут можно найти по рис. УЬ5 после вычисления псевдокритических параметров этой смеси Трс и ррс по формулам (1У-55) и (1У-56) и определения приведенных температуры Тгт = Т1Трс и давления ргт = р1ррс- Отсчитав по диаграмме Нельсона — Доджа значение Ут нетрудно рассчитать летучесть смеси fm [c.168]

Нельсон и Стюарт считают [25], что микрокристаллические парафины находятся в твердом некристаллическом или гелеобразном состоянии и когда масло входит в их состав, то они, по-видимому, состоят из парафина и масла и содержат парафина больше, чем должно быть, исходя из его растворимости в масле. Это указывает на то, что сырые микрокристаллические парафины могут содержать типы углеводородов, которые кристаллизуютса [c.46]

И щеком температуры кипения и плотности как характеристические факторы. Широко ир меияется хара <тсрнстически11 фактор Ватсона и Нельсона [94, 87]. Он вычисляется по уравнению [c.268]

Энглера (ASTM) от наклона кривой ОИ. Сюда относятся методы Пирумова, Нельсона, Обрядчикова и Смидович и др. [c.228]

Нельсон [11] установил влияние глубины превращения сырья на выходы продуктов каталитического крекинга для основных типов промышленных систем процесса крекинга (табл 1). Для глубины прев ащепия 40—65 % он вывел эмпирические зависимости выходов отдельных продуктов процесса. [c.270]

Для определения консистенции. смазок был предложен давно прибор Кисслинга, не привившийся на практике. Некоторое число сходных приборов предлагалось и посейчас Фиг. 67. применяется в разных видах промышленности. Общепри-Уббелода. пятого прибора однако еще не имеется. Нельсон (600) 1-оправа, 3- предлагает мобилометр Гарднера как достаточно падежный прибор. Он состоит из медного цилиндра 1У2 дм. (37 мм). диаметром и 8У- дм. (212 м.и) высотой. Цилиндр имеет съемное дно для удобства очистки и укреплен на тяжелом основании, устанавливаемом но ватерпасу. Поплавок представляет собой стержень в 20 дм. (500 мм) длиной, на конец которого прикрепляется один из трех дисков. Диски имеют 51 мелких и 4 крупных огверспш. На другом конце стержня имеется площадка для накладывания груза. Определяется время погружения стержня при определенной нагрузке. Дальнейшие подробности следует искать в оригиналь- [c.314]

При определении К по графику Нельсона необходимо предварительно задаваться значением жидкостнон нагрузки, а затем, определив размеры колонны, проверять правильность принятого значения. [c.85]

Расчеты основных процессов и аппаратов нефтепереработки (1979) -- [ c.59 , c.60 ]

Общая химия (1979) -- [ c.339 ]

Технология переработки нефти и газа (1966) -- [ c.141 ]

Общие свойства и первичные методы переработки нефти и газа Издание 3 Часть 1 (1972) -- [ c.0 ]

Ректификационные и абсорбционные аппараты (1971) -- [ c.49 , c.50 ]

Расчеты процессов и аппаратов нефтеперерабатывающей промышленности Издание 2 (1974) -- [ c.173 , c.195 ]

Расчеты основных процессов и аппаратов нефтепереработки Изд.3 (1979) -- [ c.59 , c.60 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология