Температура хрупкости влияние наполнителей

Хрупкость наполненных полимеров проявляется при измерении некоторых характеристик, таких, например, как ударная прочность [635]. Другие исследования подтверждают неблагоприятное влияние нанолнителя на податливость. Например, при изучении наполненных эпоксидных смол [636, 637] найдено, что как при сжатии, так и при растяжении, наполнение приводит к повышению температуры перехода из хрупкого в нехрупкое состояние при данной скорости деформации. Другими словами, наполненный материал хрупок при более высоких температурах и более низких скоростях деформации, чем ненаполненный. Влияние наполнителя на переход из податливого состояния в высокоэластическое, с другой стороны, значительно меньше. [c.331]

Активный наполнитель резко повышает сопротивление разрыву резин на основе синтетических каучуков в высокоэластическом состоянии (СКБ, СКС-30 и др.). На свойства резин в стеклообразном состоянии наполнитель оказывает противоположное влияние. Так, при температурах, при которых каучук СКБ находится в высокоэластическом состоянии, прочность ненаполненной резины на его основе составляет 1,4 МПа, а наполненной (60 масс. ч. печной сажи)—17 МПа. Ниже температуры стеклования при введении наполнителя значение несколько увеличивается, а хрупкая прочность снижается. Температура хрупкости повышается примерно на 41 °С. Если в отсутствие наполнителя интервал вынужденной эластичности составляет 73 °С, то при наличии наполнителя он сужается до 32 °С [5]. Подобный эффект при введении наполнителя наблюдается и для резин на основе бутадиен-стирольного каучука. Следовательно, при изготовлении резин, предназначенных для эксплуатации в условиях низких температур, введение в них [c.205]

Наконец, следует еще упомянуть, что эластичность полимерных веществ непрерывно уменьшается с понижением температуры, так как вследствие прекращения микроброуновского движения макромолекулы в конце концов затвердевают. При этом материал становится хрупким. Соответственно тедшературе размягчения при нагревании существует температура хрупкости при охлаждении. В качестве практического примера укажем на растрескивание кровельных желобов и сточных труб из поливинилхлорида при ударе в условиях зимних температур. Большое влияние на прочность полимерных материалов оказывают примененные наполнители. Длинноволокнистый наполнитель значительно больше повышает прочность, чем коротковолокнистый. Пластмассы на основе феноло-формальдегидных смол, содержащие наполнители, например древесную муку, целлюлозные или текстильные волокна, обладают большей прочностью, чем такие же пластмассы без наполнителей. [c.447]

Влияние наполнителей. В литературе имеется весьма ограниченный материал по вопросу о влиянии активных наполнителей на температуру хрупкости каучука, позволяющий сделать лишь самые общие выводы. [c.72]

ВЛИЯНИЕ НАПОЛНИТЕЛЕЙ НА ТЕМПЕРАТУРУ ХРУПКОСТИ [c.73]

Характеристика полимерных материалов с помощью областей работоспособности начинает находить все большее распространение при исследовании влияния химической и физической структуры полимера на его теплостойкость, антифрикционные свойства, пластификацию, а также при изучении вопросов, связанных с введением наполнителей для выявления возможных границ (по температуре и напряжению) применения стеклопластиков и т. д. Перед тем как непосредственно перейти к изложению результатов этих исследований, необходимо остановиться на одном важном обстоятельстве, характерном для теплостойких полиарилатов. Как уже было отмечено выше (стр. 54), такие полиарилаты имеют, по крайней мере, две области стеклообразного состояния (не считая перехода к хрупкости), в которых наблюдаются релаксационные процессы, протекающие по различным механизмам. При этом совсем не безразлично, в которой из этих температурных областей начинать эксперимент для определения области работоспособности полимера. [c.61]

Знание и учёт физико-химических изменений, происходящих в битумных материалах под влиянием различных факторов, позволяют без дополнительных затрат повысить качество битумноминеральных композиций. Одним из основных в технологии получения битумноминеральных композиций является процесс соединения битумов с минеральными наполнителями, обычно осуществляемый в смесителях принудительного действия с подофевом. Перемешивание при низких температурах приводит к неполному смачиванию битумом поверхности наполнителя и, следовательно, к снижению прочности и водостойкости композиции. При повышении температуры соединение с наполнителем улу чшается, но усиливается процесс термоокислительной деструкции, что приводит к получению материала с низкими коррозионной стойкостью и трещиностойкостью. Таким образом, назначение температуры перемешивания должно быть компромиссным. Установлено, что рациональный выбор температуры перемешивания позволяет на 6...8 °С снизить температуру хрупкости по сравнению с композициями, приготовленными при стандартных температурах, а это, в свою очередь, даёт существенное повышение долговечности конструкций. [c.122]

Стандартные испытания на сопротивление действию ударных нагрузок, например по Изоду и Шарпи, в общем случае позволяют сравЕШвать результаты, полученные на различных типах полиамидов или на одном и том же полиамиде, но подвергнутом различной обработке. Обычно поведение материала в процессе эксплуатации согласуется с предварительными результатами стандартных испытаний на устойчивость к ударным нагрузкам. Эти испытания часто используются для контроля качества материала. Как и следовало ожидать, сопротивление полиамидов действию ударных нагрузок увеличивается с повышением температуры и содержания влаги в материале. Даже если не происходит никаких релаксационных переходов, понижение температуры способствует увеличению жесткости и уменьшению ударной прочности. Наличие в полиамиде влаги и пластификаторов несколько уменьшает этот эффект, но не приводит к резкому уменьшению хрупкости. Полиамид, содержащий волокнистый наполнитель, становится менее чувствительным к появлению надрезов по сравнению с нена-полненным. Кроме того, наполненный полиамид сохраняет более высокую ударную прочность при понижении температуры. На рис. 3.8 показано влияние температуры и величины надреза на ударную прочность стандартных образцов (50 X 6 X 3) ПА 66, не-наполненного и содержащего 33% стеклянного волокна [18]. Рис. 3.9 иллюстрирует влияние величины надреза на ударную прочность высушенного ненаполнен-ного и наполненного стеклянным волокном ПА 66 [18]. Ударная прочность образцов с надрезом ПА 66 срав- [c.104]