Дымовые газы

Установки первичной перегонки нефти и ректификации углеводородных газов имеют наиболее развитые системы теплообмена, которые предназначены для максимального использования тепла уходящих потоков и повышения термодинамической эффективности процесса. Для теплообмена используют следующие потоки пародистиллятные фракции, боковые погоны и остатки атмосферной и вакуум/ной колонн, промежуточные циркуляционные орошения, дымовые газы и промежуточные фракции и потоки с других технологических узлов комбинированных установок. Благодаря эффективному, использованию тепла го рячих потоков сырую нефть удается предварительно нагреть до 220—230 °С, уменьшая тем самым тепловую мощность печей на 20—25%- В результате утилиза-ции тепла горячих нефтепродуктов значительно уменьшается расход охлаждающей воды. [c.313]

Температура дымовых газов на перевале, т. е. температура дымовых газов, поступающих в конвекционную камеру. Обычно эта температура находится в пределах 700—900° С, хотя она может быть и ниже. Температуру газов на перевале не рекомендуется чрезмерно повышать, так как это может вызвать коксование и прогар радиантных труб. [c.104]

Газ сжигается в охлаждаемых водой металлических горелках. Продукты сгорания (дымовые газы), имеющие очень высокую температуру, примешиваются к подвергаемой пиролизу смеси жидких или газообразных углеводородов и после короткого времени пребывания в зоне высокой температуры тотчас охлаждаются. Соотношение этилена и ацетилена в пирогазе регулируется относительным количеством продуктов сгорания, добавляемых к углеводородной смеси. Температура и время пребывания могут также оказывать большое влияние на величину указанного соотношения. Здесь также используется большая часть тепла, содержащегося в газах. [c.97]

Потери теплоты в окружающую среду через кладку печи составляют 4 — 8% от рабочей теплоты сгорания топлива, потери теплоты с уходящими дымовыми газами зависят от коэффициента избытка воздуха и температуры этих газов. Обычно температуру уходящих дымовых газов принимают на 150—200° вьппе температуры поступающего в печь сырья [c.230]

В камере конвекции могут размещаться пароперегреватели. При достаточно высоких температурах отходящих дымовых газов после камеры конвекции для увеличения к. п. д. печи могут также устанавливаться воздухоподогреватели. [c.130]

Дымовые газы обычно не охлаждаются до температуры конденсации водяных паров, поэтому для практических расчетов пользуются низшей теплотой сгорания. [c.107]

Высокий к. п. д. современных трубчатых печей кроме совершенствования самой конструкции может быть достигнут также благодаря более полному использованию теплоты отходящих дымовых газов для предварительного подогрева воздуха, подаваемого на горение, а также проведением ряда мероприятий улучшения конструкции форсунки предварительного перемеш ивания газообразного топлива с воздухом установки форсунок в карборундовом муфеле. Карборунд катализирует процесс горения, способствует уменьшению коэффициента избытка воздуха и сокращению длины факела, поэтому топливо успевает сгореть в самом муфеле [35]. [c.106]

Производство цинка в США в среднем составляет 600 тыс. т в год. Если предположить, что весь цинк получают в результате выплавки сульфида цинка, то какая масса 502 может быть при этом выброшена с дымовыми газами в атмосферу [c.38]

Определить среднелогарифмическую разность х м-ператур для второй ступени АВУ, где нефть нагревается от 380 до 630 К дымовыми газами, имеющими на в>оде температуру 1200 К, а на выходе 620 К. [c.235]

Конец выжига поверхностного кокса устанавливают по температуре в реакторах и содержанию кислорода в дымовых газах после реактора. Постоянная концентрация кислорода на входе и выходе из реактора свидетельствует об окончании выжига. Последний период регенерации, связанный с повышением температуры газа на выходе из печи, необходим для выжига глубинного, трудно окисляемого, кокса. После окончания периода выжига поверхностного кокса переходят к прокаливанию катализатора, которое протекает при более высокой температуре на выходе из печи, поэтому исходя из конструктивных условий (условное давление, материал) давление при прокаливании снижается или остается на прежнем уровне. [c.128]

Преодолеть со]1ротивлепце на пути движения газов от камеры радиации до дылювой трубы можно за счет естественной или искусственной тяги. Естественная тяга осуществляется дымовой трубой, искусственная — дымососами, отсасывающими дымовые газы пз кои-векциопной камеры н подающими нх через боров и дымовую трубу Высота дымовой трубы рассчитывается но формуле [c.134]

Определить объемную долю оксида углерода (IV) в дымовом газе, если весь кислород воздуха вступил в реакцию с углем, образуя оксид углерода (IV). Содержание О2 в воздухе принять равным 0,2 об ьемной доли. [c.244]

Воздухоподогреватели для подогрева воздуха за счет теплоты отходящих дымовых газов. [c.57]

Водяной пар, смешанный с воздухом, нагревается в печи до температуры начала выжига кокса и поступает в реактор, где происходит послойное горение кокса сверху вниз. Горячая смесь пара с дымовыми газами сбрасывается в дымовую трубу. , [c.70]

Современная трубчатая ночь, как нраиило, состоит из двух камер каморы сгорания нли радиации, в которой ся мгается топливо и размещаются радиантные трубы, и камеры конвекции, в которую поступают дымовые газы ии камеры сгорания н и которой размещаются конвекционные трубы. [c.88]

Ограничивается также температурный режим сырьевых теплообменников. Максимально допустимая температура при давлении регенерации 3,0—4,0 МПа не должна превышать 425 °С, в связи с чем температура дымовых газов, выходящих из реакторов перед-входом в сырьевой теплообменник, должна быть снижена путем смешения с холодным теплоносителем. [c.129]

Коэффициент полезного действия печи (к. п. д.), представляющий собой отношение количества тепла, полезно использованпого в печи, к общему количеству тепла, внесеппого топливом. Коэффициент полезного действия печи зависит главным образом от коэффициента избытка воздуха и температуры уходящих дымовых газов. Обычно к. п. д. трубчатых печей колеблется в пределах 0,60— 0,80. [c.104]

Последний период регенерации, связанный с повышением температуры газа на выходе из печи, необходим для выжига глубинного трудноокисляемого кокса. Регенерацию считают практически завершенной, когда концентрация кислорода в дымовых газах оказывается близкой к концентрации на входе в реактор. Затем, не допуская значительного снижения температуры в реакторе, постепенно увеличивают подачу воздуха до концентрации кислорода 10—12% (об.), и при этих условиях катализатор выдерживают в течение 3—4 ч на этом регенерация оканчивается. [c.131]

Для уменьшения выбросов оксидов азота в окружаощуо вреду следует в первуо очередь модифицировать процеоо сжигания топлива, поникая макоииальнуо температуру пламени и ограничивая избыток воздуха. В ряде случаев необходимо удалять оксиды азота иэ дымовых газов перед выбросом их в атмосферу. Это довольно трудная задача, так 1Свк в больших валовых выбросах концентрация //0 низкая. Возможными способами удаления оксидов азота является [c.44]

Коэффициент теплопередачи зависит главным образом от скорости движения дымовых газов в камере конвекции чем выше эта скорость, тем больше коэффициент теплопередачи. При естественной тяге с увеличением скорости нозрастает необходимая высота дымовой трубы и в этом случае не рекомендуется иметь эту скорост). выше 6 м сек. В случае создания принудительной тяги эта скорость может быть увеличена. Однако практически ввиду конструктивных трудностей компактного расположения конвекционных труб скорость дымовых газов в камере конвекции ниже указанной цифры. [c.105]

Упаривание можно проводить также в аппаратах с погруженными горелками, в которых сточные воды нагревавтся при непос-рчдотвеннои контакте о дымовыми газами, получаемыми от сжигания газообразного или жидкого топлива в горелках, погруженных в воду. [c.76]

Температура газов на перевале, тепловая напряженность поверхности нагрева радиантных труб и коэффициент прямой отдачи топки взаимно связаны между собой. Чем больше коэффициент прямой отдачи, тем при прочих равных условиях меньше температура дымовых газов на п(зревале и тем меньше тепловая напряженность поверхности нагрева радиантных труб и наоборот. [c.105]

Некоторый подъем температуры газового потока на выхбде из лечи обеспечивает снижение концентрации кислорода в отходящих газах. При этом также приходится следить за тем, чтобы максимальная температура катализатора не превышала допустимую. Если несмотря на повышение температуры газа на выходе из печи концентрация кислорода в дымовых газах растет, а количество СО а снижается, то регенерация близка к завершению. [c.131]

Температура отходящих дымовых гааов. Если тепло отходящих дымовых газов не исаользуется для подогрева воздуха, то желательно, чтобы их температура была возможно низкой. Однако чрезмерное понижение этой температуры увеличивает поверхность нагрева конвекционных труб. Температуру отходящих газов рекомендуется принимать на 100—150° С выше температуры поступающего в печь продукта. [c.106]

Вопрос о том, тепло каких потоков выгодно регенерировать, должен решаться в каждом конкретном случае в зависимости от температуры п количества того или иного потока. Важно также правильно выбрать степень регенерации тепла па установке. Обычно ущ,ествует некоторая оптимальная степень регенерации тепла, являющаяся наиболее экономичной. С углублением регенерации тепла увеличивается поверхность теплообменных аппаратов, возрастает температура отходящих дымовых газов в печн и снижается коэффициент полезного действия печи, вследствие чего может увеличиться расход топлива.В конечном счете экономия от снижения расхода воды па охлаждение и расход металла на холодильники может оказаться меньше, чем дополнительные затраты на топливо и по-ыерхность теплообмена. [c.145]

Дальнейшее улучшание технико-экономических показателей процессов разделения может быть достигнуто также за счет снижения температуры отходяших дымовых газов до 150 °С в результате установки пароперегревателей или воздухоподогревателей с доведением к.п.д. нечей до 0,9 использования низкопотенциального тепла с температурой 100 °С для бытовых нужд устранения промежуточного охлаждения и нагрева продуктов рекуперации энергии потоков газа и жидкости высоких давлений применения энерготехнологических комплексов, комбинирующих производство энергии и тепла непосредственно на нефтеперерабатывающем заводе. [c.346]

С помощью простой технологической схемы (рис. 9) можно кратко пояснить метод. После нагрева в подогревателе до 350— 400 °С сырье пиролиза впрыскивают вместе с перегретым паром в реактор 7 с кипящим слоем, состоящим из кварцевого песка с диаметром песчннок 0,4—1,2 мм. В результате контакта с горячими дымовыми газами н прямого обогрева горящим мазутом песок накаляется до 1000 °С и пневмотранспортом через сборник 5 подается в реактор, где его температура составляет —850 °С. Сырье пиролиза нагревается в реакторе до необходимой температуры, время контакта 0,3—0,5 с. Нпже приведена температура нагрева различных видов сырья (в С) [c.30]

Основной характеристикой трубчатой печи считается коэффициент полезного действия (КПД). КПД трубчатой нечи — это доля теплоты, полезно пспользованпо "[ в печи на нагрев нефтепродукта. При полном сгорании топлива КПД печи зависит от ее конструкции, потерь теплоты с уходящими дымовыми газами и через кладку печи и коэффициента избытка воздуха. КПД трубчатых печей обычно колеблется в пределах 0,60—0,80 и определяется по формуле [c.230]

Температура дымовых газов на выходе из печи 500 С. Теплоту дымовых газов утилизируют в трубчатом трехходовом (по воэдуху) воздухоподогревателе с поверхностью нагрева 875 м . После воздухоподогревателя дымовые газы при 250 С удаляются в атмосферу через дымовую трубу без применения принудительной тягд. [c.107]

Удаление SQj и HjS из дымовых газов прй газовоздушной реге-фации осуществляется промывкой газов водой или содовым раство-ш. [c.69]

Дымовой газ, охлажденный до 40 °С, поступает в сепаратор для лавливания унесенных капель воды. Далее часть газа дроссели- уется до атмосферного давления и сбрасывается в дымовую трубу. )сновное количество газа без снижения давления возвращается 1 цикл, проходя через сепаратор на линии всасывания компрес-ора. [c.69]

Сжатый дымовой газ нагревается в сырьевых теплообменниках, мешивается с воздухом, рагревается в печи до температуры начала орения кокса, после чего поступает в реактор. Здесь кокс послойно [c.69]

Г — воздух II — инертный газ III — стоки JV — вода V — 10% раствор щелочи VI — дымовой газ VII — 7% содовый раствор VIII — водяной пар. [c.70]

Если несмотря на повышение температуры газа на выходе из печи Онцентрация кислорода в дымовых газах растет, а количество СО 2 шижается, то регенерация близка к завершению. Как правила, 1родолжительность прокаливания составляет 4 ч. [c.129]

Состав дылшвых газов при установившемся режиме изменяется следующим образом содержание HjS и SO2 неуклонно снижается, За, СО2 и СО — изменяется незначительно. При послойном горении OK a верхние слои к-атализатора регенерируются раньше нижний. Наблюдается постепенное снижение температуры в реакционной оне, и в дымовых газах на выходе из реактора появляется кислород. [c.131]

Основные процессы и аппараты химической технологии Изд.7 (1961) -- [ c.0 ]

Прикладная ИК-спектроскопия (1982) -- [ c.273 ]

Прикладная ИК-спектроскопия Основы, техника, аналитическое применение (1982) -- [ c.273 ]

Переработка нефти (1947) -- [ c.0 ]

Физика и химия в переработке нефти (1955) -- [ c.84 ]

Предупреждение аварий в химическом производстве (1976) -- [ c.15 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 5 (1950) -- [ c.297 , c.322 , c.324 ]

Технология серной кислоты и серы Часть 1 (1935) -- [ c.47 ]

Обнаружение и диагностика неполадок в химических и нефтехимических процессах (1983) -- [ c.0 ]

Процессы и аппараты химической технологии (1955) -- [ c.56 , c.306 , c.308 , c.342 , c.538 , c.561 , c.561 , c.562 ]

Реакционная аппаратура и машины заводов основного органического синтеза и синтетического каучука Издание 2 (1985) -- [ c.231 ]

Процессы и аппараты нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности Издание 2 (1982) -- [ c.0 ]

Материалы для изготовления химической аппаратуры (1932) -- [ c.15 ]

Абсорбционные процессы в химической промышленности (1951) -- [ c.0 ]

Химическое оборудование в коррозийно-стойком исполнении (1970) -- [ c.555 ]

Процессы и аппараты нефтегазопереработки Изд2 (1987) -- [ c.167 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология