Зона горения летучих

Рис. 2.1. Температурный режим при горении твердого топлива а — газа вокруг частицы б — частицы 1 — зона термической подготовки 2 — зона горения летучих веществ 3 — прогрев коксовой частицы

При горении топлива потребность в воздухе по длине решетки меняется (кривая Г) пока идет сушка и в конце зоны горения (/ и IV) она минимальна, а в зоне горения летучих и кокса II и ПГ) наибольшая. [c.100]

Для крупных открытых пожаров характерно диффузионное горение летучих газов, выделяющихся при горении, в газовоздушном турбулентном потоке. При этом скорость горения, а следовательно, большинство характеристик пожара зависят от процесса всасывания воздуха в зоны смешения, подогрева и горения. [c.19]

Учитывая высокую интенсивность этих процессов в условиях слоевого горения, можно считать, что они протекают и заканчиваются в очень узкой зоне на поверхности слоя, не превышающей по высоте размера средней частицы. Воспламенение и горение летучих и интенсивный тепло- и массообмен частицы с потоком приводят к быстрому нарастанию температуры поверхности коксового остатка, углерод которого по мере прекращения выхода летучих начинает все более активно вступать во взаимодействие с кислородом. Начинается стадия выгорания коксового остатка. Зона выгорания углерода кокса занимает по существу весь остальной участок высоты слоя. [c.225]

Помимо соответствия между скоростями горения (при атмосферном давлении) сходство между летучими ВВ, содержащими группы N 2, и газовыми смесями на основе окислов азота выражается в наличии двух зон горения. В разделе А 1 отмечалось, что в первой зоне пламени газовых смесей на основе N0., происходит распад N02 N0 -Ь 0,5 О, и реакция кислорода с горючим, а во второй зоне — реакция N0 с горючим. Аналогичное явление наблюдается при горении ВВ, содержащих группы N02. Расстояние А между первой и второй зонами может быть значительным (например, для нитрогликоля при 12 атм А 1,8 см [37]). [c.31]

Многие исследователи полагают, что эта кислородная зона и является основной рабочей зоной горения. Однако если учесть ничтожную протяженность кислородной зоны по сравнению с практической толщиной слоя на решетках, то приходится признать, что она имеет лишь вспомогательное, а не основное значение, являясь лишь огневым источником тепла для необходимого развития зоны газификации не только по выходу летучих веществ, но и по твердому коксовому остатку термического разложения. [c.19]

Реакционная способность распыленной в потоке окислителя водоугольной суспензии в разной степени зависит от ее качественных характеристик, основными из которых являются рабочая влажность, содержание летучих в исходном угле, дисперсность и зольность. При прочих равных условиях суспензии из углей с большим содержанием летучих обладают более высокой реакционной способностью, легче воспламеняются и выделяют большее количество тепла в начале зоны горения [c.33]

В отличие от встречной схемы питания, в которой зона коксового горения предшествует зоне прогрева и газификации новой порции топлива, считая по ходу газо-воздушного потока, при параллельной схеме питания источник тепла, необходимый для зоны прогрева и газификации, расположен за этой зоной и тепло поступает в последнюю из зоны активного горения летучих в коксовой насадке за счет обратного распространения теплового потока приведенной теплопроводностью слоя . [c.243]

Основными факторами, от которых зависит количество горючих в образующихся золовых остатках в промышленных агрегатах, являются температура в топочной камере, время пребывания частиц топлива в топке, размеры частиц, концентрация окислителя и аэродинамика топки. Направляемая в топку смесь сланцевой пыли с воздухом быстро воспламеняется (рис. 4-10). В результате бурного горения летучих вблизи горелки образуется высокотемпературная зона, которая способствует дальнейшему развитию процесса горения. Так, например, из рис. 4-10 вытекает, что температура факела иа расстоянии 0,8— 1,0 м от устья горелки равна 1000—1200°С. Время, необходимое для воспламенения и выгорания летучих, в промышленных топках не превышает 0,10—0,15 с. При пылевидном сжигании эстонских сланцев в топке парогенератора ТП-17 время пребывания частичек топлива в топочном объеме при полной нагрузке агрегата равно примерно 4,5 с (без учета застойных и циркуляционных зон), а при нагрузке 50% от номинальной —около 6 с. Время пребывания в топочном пространстве тех частиц, которые сепарируются из основного потока и выпадают в топке, меньше. [c.79]

Та часть топочной камеры, где происходит горение летучих, работает с высокой тепловой нагрузкой, а пространство за зоной горения [c.80]

Это еще раз подтверждает то, что при горении суспензий из газовых углей высокое содержание метана и водорода в начальной зоне горения связано в первую очередь с высоким содержанием летучих. [c.47]

В установках небольшой производительности целесообразно применять дополнительный источник тепла, создаваемый сжиганием некоторого количества жидкого или газообразного топлива в объеме топки или внешним обогревом стенок топочного устройства. Это позволит организовать двухступенчатый процесс с полным разделением зон подготовки топлива и горения летучих и с последующим дожиганием коксового остатка. Так как полнота сгорания топлива является одним из факторов, определяющих эффективность переработки радиоактивных отходов методом сжигания, необходимо было исследовать процесс горения мелких частиц, выносимых из слоя и транспортируемых потоком газа в объеме топочной камеры. [c.98]

Приводим график (рис. 1) зависимости относительного изменения длины зоны горения от а, подсчитанной по уравнению (2), при отсутствии теплообмена с окружающей средой (кривая 2) и для изотермических условий (ф = 1 = 0 кривая /), а также экспериментальные данные, полученные авторами при сжигании нефтяного кокса (кривая 4) и торфа (кривая <3) с различным содержанием летучих веществ [8]. [c.99]

Механизм образования топливных NO до конца не изучен. Согласно опытным данным [22—24] основное образование топливных NO происходит на участке выгорания летучих. Это связано с тем, что азотсодержащие компоненты топлив перед попаданием в зону горения подвергаются термическому разложению. Образование топливных оксидов азота происходит в основном на стадии выгорания летучих за счет азотсодержащих соединений с малой молекулярной массой, таких как NH3, H N, N [25]. Азот, оставшийся в коксе, при догорании коксового остатка также переходит в N0 и Nj и частично остается в уносе. В работе [24] выявлена связь между коэффициентом превращения топливного азота в NO в зависимости от содержания N в топливе (рис. 1.6). При очень низком содержании N имеет место почти полная конверсия N0. Рост [c.12]

Метод нецелесообразно применять для анализа летучих веществ, легко удаляющихся из зоны горения без разложения. Однако благодаря применению специальных капсул стало возможным сожжение некоторых жидкостей [670]. [c.194]

Согласно выводам из теории Ландау, за пределом устойчивости происходит рост амплитуды наиболее опасного возмущения Х . С ростом п размер быстро убывает, так же как и время его развития. Если величина возмущения велика по сравнению с шириной зоны горения (а только этот случай рассматривается теорией пределов устойчивого горения Ландау — Левича), то вместе с поверхностью жидкости изгибается поверхность химической реакции в газовой фазе (имеется в виду ближайшая к поверхности жидкости зона реакции в парах, которая наиболее сильна влияет на скорость горения летучих систем). Действительно, сравнение времен развития возмущений I и релаксации процесса горения показывает, что всегда I > Ясно, что увеличение поверхности горения должно повлечь за собой увеличение массовой скорости горения. Влияние искривления поверхности горящей жидкости на скорость горения отмечалось рядом авторов [37, 191]. [c.219]

Саморасшлакование частиц топлива в верхней зоне способствует более успешной их массовой газификации. Способность к саморасшлакованию у частиц увеличивается с уменьшением выхода летучих, так как вокруг них происходит при этом большее тепловыделение (меньше тепла выделяется в надслойной зоне горения летучих). Дальнейшее поведение стекающих вниз шлаков зависит как от свойств горючей массы, создающей соответствующие температурные условия, так и от свойств самих шлаков — их плавкости и вязкости. Если ШоТаки достаточно силыю перегреты, а теплообмен между ними и воздухом пе интенсивен, шлаки успевают дотечь до колосниковой решетки и зашлаковать ее. [c.20]

Для исследования эффективного времени сгорания летучих эстонских сланцев в лабораторной установке Таллинского политехнического института [Л. 62] сжигалась полифракционная сланцевая пыль, имеющая следующую характеристику И р== =0,92%, ЛР==12,44%, (С02)Рк=3,35%, С Ря=29,68 МДж/кг, 7г50=65,29 А, 65=35,12%, J lou=4,3%, 25о==0,09%. Опыты проводились в пределах коэффициента избытка воздуха а=1,05—1,50 и средних температур в реакционной трубе (в зоне горения летучих) Г=998—1253 К [Л. 62]. [c.45]

Основным процессом при выгорании натурального топлива в слое является выгорание и газификация углерода кокса. Зона выгорания углерода кокса занимает подавляющую часть слоя, а в случаепрямоточной схемы слоевого процесса — всю высоту слоя в зоне активного горения. Летучие не оказывают практически никакого влияния на процесс выгорания углерода, так как их горение протекает вне слоя топлива. [c.228]

В табл. 7 указано, что древесина имеет 80% летучих. Это означает, что 1 кг ее при разложении выделяет 800 г газообразных продуктов, которые при горении образуют пламя. Стадия пламенного горения в услоииях пожара наиболее опасна с точки зрения распространения очага горения, потому что зона горения может располагаться не только около поверхности твердого горючего вещества, но и на значительном расстоянии от него. Такой характер горения способствует распространению пожара и введению в него все большего количества горючих веществ. [c.20]

На рис. 1 показаны характеристики выгорания суспензии из тощего угля с содержанием летучих Ур =10—12%. Кривые соответствуют оптимальному воздушному режиму аор=1,02, доля вторичного воздуха 2втор 16,5%. Степень выгорания топлива на расстоянии 1 м от среза горелки составляет 71%, а на выходе из предтопка (3 м от среза горелки) 84%. Для распыливания суспензии из тощего угля применялась сопловая форсунка, конструкция которой показана на рис. 2,6. Несмотря на вполне удовлетворительные показатели процесса горения суспензии из тощего угля, при данной конструкции горелки организовать устойчивое горение суспензии из антрацитового штыба не удалось. Для ее надежного воспламенения в начало зоны горения потребовалось подвести большее количество тепла. С этой целью путем изменения угла наклона лопаток направляющего аппарата горелки (рис. 2, а) и переделки верхней части предтопка были получены более благоприятные аэродинамические характеристики предтопка. При этом в результате увеличения эжектирующего действия струи (факела) возросли обратные скорости продуктов сгорания и увеличилось количество тепла, подводимого в зону воспламенения. Для увеличения поверхности одновременно вступающего Е реакцию топлива была разработана щелевая форсунка, обеспечивающая более тонкий распыл суспензии (рис. 2, в). [c.37]

Схема выгорания слоя на цепной решетке. Разработанный метод надслойного газового анализа в сочетании с измерениями скоростей воздуха, подаваемого под слой, и температурных полей в самом слое позволил автору в свое время установить схему выгорания слоя ка цепной решетке. Основой этой схемы я вляеа ся распределение зон выделения летучих, газификации кокса и горения кокса, границы которых представляют собой [c.216]

Понятно, что встречный по ходу воздушного потока приток тепла должен значительно ослаблять схему зажигания по сравнению со встречной схемой питания, однако в противовес этому в данном случае имеет место более чистое первичное смесеобразование и горючая смесь, возникающая в таких условиях, должна обладать большей теплотворной способностью и большей степенью горючести. Этому же обстоятельству при условии, что топливо обладает достаточным количеством высокотеплоценных летучих, должна способствовать стабилизация зоны высоких температур (зона внут-рислоевого горения летучих), обеспечивающая высокие температурные градиенты внутри слоя. Исходя из всех этих качественных соображений, мы вправе ожидать, что и в рассматриваемой схеме фронт воопламенения образующейся газо-воздушной см-еси при стабилизированном процессе будет возникать своевременно внутри самого слоя, т. е. действительно явится зачинателем горения, но, повидимому, несколько сдвинется в сторону повышенных температур. [c.243]

На рис. 4-10 приведе но изменение концентрации Ог, КОг и температуры газов вдоль оси факела в топке парогенератора Т(П-17. Представленные на этом рисунке характеристийи горения сланцевой пыли качественно подобны характеристикам, приведенным на рис. 4-8. На рас- стоянии 0,2—0,4 м от устья горелки не наблюдается заметного снижения концентрации кислорода и изменения температуры. Начиная от 1=0,3—0,4, м происходит интенсивное паде1ние концентрации кислорода с одновременным увеличением в продуктах сгорания КОг- Этот участок факела характеризуется также интенсивным тепло(выделением и подъемом температуры. На расстоянии 1,5—2,0 м от устья горелки интенсивность процесса горения заметно снижается, т. е. заканчивается зона выгорания летучих и начинается выгорание кокса. [c.57]

Различное содержание летучих в газовых и тощих углях в случае сжигания водоугольной суспензии влияет на процесс горения, но не столь значительно, как при сжигании этих же углей в слое Пробы продуктов горения, отобранных в первых сечениях предтоп ка, при сжигании суспензий из углей марки Г, подвергнутые хро матографическому газовому анализу, содержали кроме окиси угле рода значительные количества (до 1,5—2%) водорода и метана Присутствие таких компонентов в продуктах горения, отобранных в начальной зоне горения, подтверждает тот факт, что при сжигании водоугольной суспензии интенсивное горение углерода начинается одновременно с процессом выгорания летучих. В опытах по сжиганию суспензий из тощих углей содержание метана и водорода в начальной зоне горения было значительно ниже и не превышало [c.47]

Метод молекулярного эмиссионного анализа, являющийся разновидностью пламенной фотометрии, значительно превосходит ее по чувствительности и позволяет анализировать смеси галогенидов, не прибегая к их разделению. Он основан на возбуждении летучих галогенидов ряда / -элементов в зоне горения водородновоздушного или азото-водород-ного пламени и регистрации соответствующих спектров испускания. Основной узел прибора, используемого для выполнения анализа, представлен на рис. 10. Пробу исследуемого вещества (1 мг или 1 мкл) помещают в полость диаметром Ъмм на торце стального стержня, который вводят в пламя на держателе. В полости возникает концентрированное свечение, которое измеряют спектрофотометром с самописцем [2Ш. [c.150]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология