Схема выгорания сло

Рис. 1. Схема выгорания кокса с отдельной поры катализатора.

При одновременном получении ряда первичных продуктов существует возможность взаимодействия углерода с несколькими окислителями, если только они находятся в контакте с углеродной поверхностью. Таким образом, для горения углерода характерно качественное многообразие протекающих реакций. Механизм протекания этих реакций весьма сложен и детально еще не выяснен, что затрудняет создание единой научно обоснованной и полностью доказанной расчетной схемы выгорания углерода. [c.145]

Фиг. 14-1. Поточные схемы выгорания газообразного и жидкого топлива.

Фиг. 14-3. Поточная схема выгорания твердого топлива.

Фиг. 20-13. Схема выгорания слоя на цепной решетке по изотермам слоя (Кнорре).

Фиг. 20-15. Схема выгорания слоя на цепной решетке по газовому анализу и изотермам слоя (Кнорре).

Фиг, 69. Схема выгорания слоя топлива на цепной решетке. [c.180]

Принципиальная схема выгорания жидкого топлива может быть представлена в следующем виде, учитывая, что в значительной степени процессы, протекающие при этом, происходят в газовой фазе, т. е. аналогично выгоранию газового топлива. После попадания жидкого топлива и воздуха в топку начинается первый этап, включающий в себя прогрев топлива и частичное его испарение. Испарение жидкого топлива протекает в три стадии первая стадия отвечает начальному периоду испарения, когда температура поверхности топлива ниже температуры его кипения вторая стадия испарения возникает и развивается, когда температура поверхности топлива достигает температуры его кипения. Скорость испарения топлива при этом значительно возрастает и определяется в основном скоростью подвода тепла третья стадия испарения наступает, когда топливно-воздушная смесь, образующаяся вблизи поверхности жидкого топлива, начинает гореть. Нагрев топлива при этом усиливается п скорость испарения достигает наибольших значений. [c.43]

Рис. 9-20. Поточная схема выгорания жидкого топлива.

На рис. 3-35 показана схема выгорания кокса в слое, лежащем на колосниковой решетке. В каждом коксовом (углеродном) канале, продуваемом в горячем состоянии воз-емпература. С духом, образуется горючая смесь га- [c.68]

Значительно отличается от ранее перечисленных случаев схема выгорания жидкого влажного топлива, не содержащего в себе летучих органических примесей. К такому виду топлива относятся сульфитные щелока. [c.263]

Таким образом, в зависимости от схемы выгорания топлива определяются условия его подготовки распределение подачи воздуха и топлива в камеру сгорания, параметры воздуха, аэродинамические условия в камере и т. д. [c.263]

Эти функции позволяют проектировать систему охлаждения реактора. Если известна плотность нейтронов в каждой точке реактора, то можно вычислить вероятности всех процессов взаимодействия нейтронов с ядром. Это позволяет рассчитать процесс выгорания ядерного горючего и образования новых делящихся изотопов, интенсивность излучения и поток нейтронов вне реактора. Последний фактор определяет требования к защите и позволяет рассчитать интенсивность нейтронных пучков для использования в исследовательских целях. К этой группе задач относится также определение схемы загрузки горючего, обеспечивающей пространственно однородное энерговыделение по всему объему реактора. За исключением случаев сравнительно простой геометрии активной зоны, проблемы неравномерной загрузки горючего можно решать только численными методами. [c.20]

Прежде чем перейти к рассмотрению теории выгорания и газификации слоя топлива, остановимся на особенностях организации слоевого процесса в основных технических схемах его осуществления. [c.222]

Все сказанное еще в большей степени проявляется и при выгорании частиц в слое, организованном по прямоточной схеме, так как вследствие предварительной термической подготовки топлива перед подачей его на слой температурный уровень процесса будет выше, чем по противоточной схеме слоя. [c.228]

Анализ выгорания углерода кокса можно провести для любой схемы слоевого процесса. Несколько проще рассматривать прямоточный слоевой процесс, в котором происходит предварительная подготовка топлива и в зону активного горения поступает чистый кокс, практически лишенный летучих и нагретый до температуры 1000— 1300° К. [c.228]

При выгорании углеродных частиц по схеме двойного горящего пограничного слоя поступающий в пограничную пленку поток кислорода в пределах кислородной зоны и, следовательно, поток покидающей пограничную пленку углекислоты представляется в виде (см. 7-4) [c.229]

Как уже отмечалось, в верхних участках противоточного слоя топливо проходит подсушку, из него выделяются летучие частицы, прогреваются и воспламеняются. Эту сравнительно низкотемпературную зону (рис. 10-8) безусловно нельзя включать в предлагаемую расчетную схему, так как в ней происходит подготовка к выгоранию углерода кокса. [c.237]

Очевидно, что действительная картина выгорания и изменения структуры слоя занимает какое-то промежуточное положение между этими двумя схемами, определяемое действительным законом изменения порозности, который несколько отличается от принятых в анализе. [c.241]

По этим же принципам сжигается распыленное жидкое топливо и в топках паровых котлов (в горелках для воспламенения используется обратный ток газов). Жидкое топливо в основном выгорает в зоне воспламенения и обратного тока (при высоких тепловых напряжениях) например, при сжигании мазутов в топках паровых котлов тепловое напряжение доходит до (0,7 1,8) 10 ккал м ч). Вследствие этого достаточно трудно построить схему расчета выгорания жидкого топлива в факеле. Имеются, правда, топочные устройства и с более простой прямоточной аэродинамикой (например, камеры сгорания прямоточных воздушно-реактивных двигателей). Однако и для этих случаев расчет сгорания сложен, так как топливо быстро сгорает за стабилизатором горения. [c.254]

Статьи сборника содержат основные результаты цикла научно-исследовательских и опытных работ по созданию новых схем энергетического использования обводненных твердых и жидких топлив, а также изысканию новых областей применения дисперсных топливных систем в народном хозяйстве. Приведены результаты исследований закономерностей выгорания потока водоугольной суспензии с учетом ее начальной влажности и зольности и изменения относительных скоростей движения выгорающих капель суспензий, а также экспериментальные данные по выгоранию капель водоугольных суспензий, полученные с применением аппаратуры, регистрирующей изменение веса капли в быстропротекающих процессах. Приведены данные опытно-промышленных исследований горения и теплообмена водоугольных суспензий из каменных углей и антрацитов в промышленном энергетическом паровом котле. [c.5]

Вероятно, вначале протекает хемосорбция кислорода газовой фазы на восстановленных участках М-[ ] поверхности оксидов металлов (при высоких температурах — с образованием окисленных участков) [3.34]. Затем окисленный участок взаимодействует с углеродом с образованием продуктов окисления и при этом восстанавливается. При высоких температурах регенерации образование промежуточных соединений будет протекать на поверхности раздела фаз ме1алл углсрод. Схема выгорания кокса по описанно.му механизму может быть описана следующим образом [3.35] [c.69]

При низких температурах регенерации образование промежуточньи соединений будет протекать на поверхности раздела фаз оксида металла и углерода, а при высоких-на поверхности раздела металл-углерод. Схема выгорания кокса по описанному механизму может быть записана следующим образом [106] [c.41]

Кислород не достигает углеродной поверхности, расходуясь полностью на догорание На и СО. В этом случае выгорание углерода происходит по реакциям С -Н НоО = СО + На и С + СОо = 2СО, а пограничный слой делится на негорящую и горящую части. Такую схему выгорания называют схемой двойного горящего пограничного слоя, обычно она имеет место при высокой температуре процесса и при горении довольно крупных частиц или при слоевом горении. [c.154]

Рис. 9-3. Схема выгорания частиц кокса в полифракционном пьглеугольном факеле

При наличии достаточного количества оксид углерода он также будет вступать в реакций горения с кислородом в газовом потоке. У по -верхности кокса горением СО и Нг в пpeдe a5l приведенной пленки можно пренебречь, так кан критерий Зе даже при 1000 °С, по нашим данным] равен 0,39, что <0,4 и, следовательно, процссе выгорания углерода идет по схеме с негоряшил пограничным слоем. По этой схеме выгораний углерода идет только за счет восстановительный реакций. Подобная схема характерна для процесс газификации твердого топлива. [c.17]

Схема выгорания слоя на цепной решетке. Разработанный метод надслойного газового анализа в сочетании с измерениями скоростей воздуха, подаваемого под слой, и температурных полей в самом слое позволил автору в свое время установить схему выгорания слоя ка цепной решетке. Основой этой схемы я вляеа ся распределение зон выделения летучих, газификации кокса и горения кокса, границы которых представляют собой [c.216]

Схема выгорания слоя на цепной реилетке [c.217]

Надслойный газовый анализ является весьма эффективным и универсальным приемом инди-цирования любого слоевого процесса. Во всех наиболее прогрессивных схемах слоевого процесса имеет место поперечное перемещение слоя по отношению к потоку подводимого к нему воздуха (либо чистая поперечная схема питания, либо смешанная, комбинированная). В этом случае надслойный газовый анализ дает основу для построения достаточно четкой схемы выгорания слоя. Иногда опасаются, что при отборе пробы газа возможно ее искажение. за счет попутного дожигания при этой операции. Сомнение это мало основательно. Во-первых, явление дожигания возможно только за счет избытка непрореагировавшего кислорода в самой пробе, что не может относиться к наиболее интересующей нас активной зоне слоя, в которой, как мы убедились, работа слоя характеризуется явным и чаще всего значительным недостатком воздуха. Скорее можно было бы говорить о некотором искажении пробы за счет достижения равновесного состояния газовой смеси, если оно не успело возникнуть к моменту отбора (что вероятно только при очень больших скоростях газо-воздушного потока, не имеющих места в слоевых процессах), например, по тршу равновесной реакции [c.219]

Данные по закономерностям окисления кокса на хромкальцийни-кельфосфатном катализаторе марки ИМ-2206 приведены ъ работе [57]. Исследования проводили при парциальных давлениях кислорода от 0,001 до 0,006 МПа, содержании кокса до 0,7% (масс.), мольном соотношении водяной пар/воздух, равном 2, 15 и 44, температурах 620-675 °С. Установлено, что скорость выгорания кокса не зависит от исходного сырья. Обработка закоксованного катализатора потоком гелия с водяным паром в течение 30 мин не изменяла массы кокса. Продукты регенерации содержали только диоксид углерода и водяной пар. Введение диоксида углерода в исходную смесь в количестве, в полтора раза превышающем образующееся в ходе эксперимента, не изменяло скорости выгорания кокса, что указывает на отсутствие влияния СО2 на закономерности этого процесса. Наблюдался нулевой порядок реакции по водяному пару. Установлено, что скорость процесса окисления кокса возрастает с увеличением содержания кокса и кислорода. Однако эта зависимость по каждому компоненту является нелинейной. При выводе кинетического уравнения, описывающего наблюдаемые закономерности, предполагали двухстадийную схему протекания процесса [c.38]

Как показано выше, расчетные выражения, кроме того, меняются от схемы протекания процесса. Если 5е <0,4, то выгорание протекает по схеме негорящего пограничного слоя. При значениях 0,4 5е 2 имеет место одинарный горящий пограничный слой, [c.170]

Как видно из рисунка, горение частиц древесного угля, меньших 500 мкм, протекает в области негорящего пограничного слоя (если не учитывать реакций мокрой газификации) практически во всем интервале возможных температур. При принятых значениях кинетических характеристик факельное горение частиц соответствует кинетической и промежуточной областям и протекает по схеме негорящего пограничного слоя (б 500 мкм и 1800° К). Горение же частиц размером свыше 1—5 мм, с которым приходится сталкиваться при слоевом сжигании топлива, происходит в области горящего пограничного слоя (5е > 0,4). Переход в эту область для различных топочных устройств (обычные противоточные топки и топки скоростного горения) наступает при разных значениях температуры вследствие неодинаковой интенсивности материального обмена в слое. Если определена область выгорания углеродной частицы, то можно перейти к определению времени ее выгорания. [c.171]

Даются расчетные значения механического недожога (кривые 3). Как видно, расчет и опыт согласуются между собой. Обращает на себя внимание резкое выгорание топлива и кислорода в начале факела. Это связано с быстрым выгоранием мелких частиц топлива (и летучих). Из-за выгорания мелких частиц пыль в начале факела угрубляется. Большое расходование кислорода в начале факела приводит к тому, что крупным частицам, определяющим механический недожог, приходится гореть в обедненной кислородом атмосфере (и вдобавок, в области понижающейся температуры). Это затягивает горение. Расчеты показывают, что для уменьшения механического недожога в два раза время горения пыли нужно увеличить по крайней мере в полтора раза. Таким образом, трудно уменьшить механический недожог увеличением размеров топочной камеры или понижением теплового напряжения топочного объема. Для ликвидации указанного органического недостатка прямоточного пылеугольного факела необходим переход к процессу с многократной циркуляцией топливных частиц, т. е. к процессу с многократным возращением крупных частиц в корень факела. Примером такого рода топки может служить известная вихревая топка А. А. Шершнева для торфа и бурых углей (рис. 9-15). В. В. Померанцевым и Н. В. Головановым была предложена схема топки с более четкой реализацией рассматриваемого принципа (рис. 9-16). При резком развороте газов на выходе из топки несгоревшие крупные частицы должны по инерции выпадать из ухо- [c.217]

Основным процессом при выгорании натурального топлива в слое является выгорание и газификация углерода кокса. Зона выгорания углерода кокса занимает подавляющую часть слоя, а в случаепрямоточной схемы слоевого процесса — всю высоту слоя в зоне активного горения. Летучие не оказывают практически никакого влияния на процесс выгорания углерода, так как их горение протекает вне слоя топлива. [c.228]

Пример 1. Убедиться, что, если температурный уровень в зоне выгорания кокса составляет в среднем 2000° К, то процесс горенияТуглерода кокса антрацита протекает в диффузионной области по схеме горящего слоя. Средний размер сжигаемых частиц топлива б = 0,05 м. Форсировка процесса горения характеризуется скоростью фильтрации воздуха 5 м/сек. [c.242]

Первой стадией переработки рассматриваемой руды является ее обогащение. Для отделения u-Ni-минepaлoв от пустой породы руду измельчают и обогащают флотацией. Руда увлекается пеной, перетекающей через борта барботера и затем поступает на фильтр. Полученный таким образом концентрат подвергается обжигу на многоподовой печи, снабженной гребками (аналогично обжигу пирита при сернокислотном производстве). Обжиг позволяет понизить содержание серы. Следующая стадия технологической схемы — плавка в отражательной печи (так называемая плавка на роштейн — сырой (грубый) камень ). В отражательной печи факел пламени горящей нефти или газа отражается от верхнего свода печи и падает на раскаленную руду. Содержание серы еще более понижается, количество меди и никеля в роштейне составляет —16% химический состав роштейна Си25 + + N 382. Содержание сульфидов меди и никеля на стадии обработки в отражательной печи благодаря выгоранию серы и отделению расплава силикатов повышается от —0,5 до —50%. [c.145]

Реализация поточного принципа при этой схеме осуществляется при непрерывной подаче топлива с помощью механи1ческих или пневматических забрасывателей и при непрерывном шлакоудалении с помощью подвижных механических колосниковых решеток. На фиг. 15-1,а представлена простейшая решетка с качающимися колосниками, которые при качании разрушают шлакообразования и спускают размельченные шлаки через образующиеся при качании прозоры. Топливо и шлаки постепенно, по мере выгорания и выжига, перемещаются под действием собственной силы тяжести. Схема с качающимися колосниками малоэффективна при сильно шлакующихся топливах, создающих плотные и крепкие шлакообразования. При осуществлении полноценной поточной схемы в ЭТОМ случав понадобилось бы применение более рациональной системы механической решетки. [c.149]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология