Теплообмен определение, методы нестационарный

Исследования радиационного теплообмена показывают, что конвективный коэ ициент теплоотдачи зависит от способа подвода тепла и при комплексном радиационном теплообмене он несколько выше, чем при вынужденной или естественной конвекции воздуха около нагретого материала [Л. 30]. Экспериментальное определение этого коэффициента было сделано изложенным ниже методом нестационарного режима нагрева изотропного тела инфракрасными лучами. В нашей работе этот метод получил дальнейшее развитие для определения угловых коэффициентов tp, 2 [c.208]

Построены решения ряда задач нестационарного теплообмена. Анализ решения для температурного поля в потоке жидкости и локального числа Нуссельта во втором и третьем приближениях показал, что они хорошо совпадают с точными решениями. Получены простые по форме и достаточно точные решения с учетом теплоты трения и внутреннего тепловыделения. Материал этой главы дополнен исследованиями задач при обобщенных граничных условиях третьего рода. Решение подобных задач позволит по определенной упрощенной математической модели исследовать сложный сопряженный теплообмен в системе жидкость в трубе — стенка — внешняя среда. Аналитический метод решения внутренних задач конвективного теплообмена позволяет исследовать поле температуры в турбулентном потоке жидкости. Изложен способ решения задач при течении жидкостей в трубах с различными профилями живого поперечного сечения. В этой же главе рассмотрены задачи теплообмена для неньютоновских жидкостей со степенным реологическим законом. [c.7]

При теплообмене тел со средой постоянной температуры определение ТФХ возможно только в нестационарных режимах, так как стационарная стадия соответствует полному выравниванию температуры по всему объему тела. Одни.м из методов является метод определения температуропроводности в регулярном режиме, где непосредственно измеряемыми величинами служат изменение избыточной температуры и характерные размеры образца. Обработка опытных данных связана с определением скорости охлаждения, которая прямо пропорциональна коэффициенту температуропроводности. В данных условиях теплообмена существуют также сравнительные методы, основанные на испытаниях системы тел, состоящей из испытуемого и эталонного материала. В основе сравнительных методов регулярного режима (метод бикалориметра) положено предположение, что одна из частей системы является областью равномерной температуры. Практические схемы, методика и техника эксперимента этих методов представлены в [216]. [c.202]

Наличие источника постоянной мощности в теле при теплообмене со средой постоянной температуры является основой построения ряда методов комплексного определения ТФХ, причем расчеты можно проводить для всех стадий теплообмена. Одновременное действие тепловых источников и стоков приводит тело в стационарное состояние, в режиме которого обычно определяют коэффициент теплопроводности. Часто эти методы классифицируют по форме испытуемого тела и виду используемого датчика (метод цилиндра, пластины шара, нагретой нити и т.д.). По стационарным методам определения теплопроводности имеется литература [219—221]. На предшествующей стационарному режиму нестационарной стадии возможно определение коэффициента температуропроводности, поэтому при данных граничных условиях в течение одного эксперимента можно осуществить комплексное определение ТФХ. [c.202]

Данный метод определения термических коэффициентов не дает возможности получить значения X и а при высоких температурах и влагосодержаниях материала, что особенно необходимо при кон-дуктивной сушке. Применение других нестационарных методов определения теплофизических коэффициентов для решения указанной задачи также невозможно (Л. 35, 41, 42] и в первую очередь из-за существенного влияния массообмена на теплообмен. [c.71]

Метод определения а при нестационарном теплообмене, использованный для исследования теплообмена на вулканизационном оборудовании, предложен В. О. Фогелем Строго говоря, метод применим к одномерным односторонним потокам. [c.158]

Полный расчет регенеративного теплообменного аппарата, как правило, сложнее, чем расчет рекуперативного TOA, поскольку, во-первых, необходимо определение величин коэффициентов теплоотдачи от обоих теплоносителей при непрерывном изменении температуры стенки теплоаккумулирующей массы и массы теплоносителей во-вторых, необходимо решать задачу нестационарной теплопроводности кладки с переменным критерием Bi = aR K, в котором коэффициенты теплоотдачи а зависят от температуры поверхности стенки. В свою очередь, температура поверхности может быть определена из решения задачи теплопроводности. Кроме того, начальным распределением температуры внутри теплоаккумулирующей массы для каждого цикла служит неравномерный профиль температуры, соответствующий окончанию предыдущего цикла. Поэтому общая формулировка задачи расчета регенеративного TOA оказывается весьма сложной и в литературе описываются, как правило,, некоторые упрощенные методы [108]. [c.227]

Значительное число исследований теплообмена в зернистом слое выполнено в нестационарном режиме нагревания (охлаждения) слоя. Выше подробно анализировались возможные погрешности этих методов исследования. В работах [106, 107] при проведении опытов в режиме прогрева слоя температуру газа на выходе измеряли только в одной точке на оси аппарата, что также могло привести к ошибкам в определении средних коэффициентов теплоотдачи. Однако основную роль в отклонении полученных зависимостей вниз при Кеэ < 100 (рис. IV. 19, в) играет продольная теплопроводность, не учтенная в методике обработки опытных данных. Пересчет данных [106] по формуле (IV. 67) при 1оАг = 15 для стальных шаров и Хо/Кг = 5 для песка привел к хорошему совпадению опытных точек с зависимостью (IV. 71). Аналогичная коррекция формул, полученных в [107], показана на рис. IV. 19, б. Таким образом, занижение данных по теплообмену в зернистом слое при Кеэ < 100 связано с влиянием продольной теплопроводности, неравномерности распределения скоростей и возможных погрешностей экспериментов, а не с особенностями закономерностей процессов переноса в переходной области течения газа [106]. [c.160]

Имеется значительное количество опубликованных работ по определению коэффициентов теплообмена в зернистом слое. Результаты определений коэффициентов теплообмена собраны в очень полном обзоре Баркера [ПО], а также в работе В. М. Линдина и Е. А. Казаковой [144, 145]. Значительная часть измерений коэффициента теплопередачи в зернистом слое выполнена при нестационарном во времени поле температур. Поэтому, прежде чем перейти к обсуждению работ по теплообмену, необходимо остановиться на методах замера коэффициентов теплообмена в нестационарном во времени поле температур. [c.412]