Поля избыточных температур

Следовательно, поля избыточных температур во всех сечениях как начального, так и основного участка струи подобны. Это означает, что в сходственных точках различных сечений струи безразмерные величины избыточных температур одинаковы и не зависят от скорости истечения. [c.113]

Из подобия полей избыточных температур следует, что изотермы безразмерных температур в основном участке являются прямолинейными лучами, сходящимися в полюсе струи, а в пограничном слое начального участка — прямолинейными лучами, сходящимися на выходной кромке сопла. [c.113]

На фиг. 3 представлена зависимость степени неравномерности поля избыточных температур (концентраций) от безразмерной длины камеры смешения при точечном источнике струи. В широ- [c.257]

При нагреве или охлаждении в модели выбрасываемого из источников загрязненного воздуха можно дополнительно к измерению концентраций измерять поле избыточных температур. Эти измерения будут проверкой измерения концентраций и обеспечат большую достоверность полученных опытных данных. [c.278]

Тепловая стабилизация на таком расстоянии от входа в трубу, где поле избыточной температуры в потоке становится подобным самому себе (автомодельным) в различных сечениях трубы. Прим. ред. [c.308]

Г. Н. Абрамович обобщил экспериментальные данные многих исследователей и установил подобие безразмерных полей скоростей и избыточных температур во всех поперечных сечениях основного участка и в пограничном слое начального участка турбулентных струй любой формы, распространяющихся в неограниченном пространстве, а также в спутном или встречном потоках жидкости. [c.23]

При равномерных полях скорости, температуры п концентрации примеси в начальном сечении струи семейство кривых, описывающих изменение относительной избыточной скорости Айт [c.385]

О распределении полей избыточных концентраций и температур можно сказать следующее. [c.256]

Это И другие соображения показывают, что замена в соотношениях Нуссельта для газодинамических потоков действительной температуры на избыточную температуру торможения О не улучшает, а ухудшает их вследствие невыполнения в ряде случаев условия (39,7). Непосредственное использование формул Нуссельта для газодинамических течений, правда, основано на недостаточно точной гипотезе подобия температурных и скоростных полей, однако при этом в формулах для сопротивления и теплообмена учитываются правильные зависимости (39,1) — (39,3) физических характеристик среды от температуры. Поэтому теория Нуссельта в применении к газодинамическим потокам нуждается, конечно, в некотором видоизменении. Однако уже и в существующем виде она дает возможность судить о пределах применимости полученных выше формул для газодинамического трения и теплообмена. [c.176]

Становится также ясным смысл гипотезы Рг= 1. При выполнении ее по (62,3) и (62,4) 0 переходит в избыточную температуру торможения и получается связь между тепловым потоком и напряжением сдвига на стенке, соответствующая подобию полей скоростей и избыточных температур торможения в области всего течения в пограничном слое в целом вплоть до стенки. Это предположение широко использовалось в предыдущем. [c.292]

Избыточная температура в любой точке Р ( г, у) будет = /—ts и избыточная температура o = ta—4 на поверхности кабеля. Требуется определить температурное поле вокруг кабеля в самой почве. [c.87]

Отсюда коэффициент неравномерности температурного поля, равный отношению избыточной температур ры на поверхности частицы к среднеинтегральной по объему частицы избыточной температуре определяется как [c.60]

Для полей избыточных концентраций и температур имеет место следующая связь со скоростным полем в каждом сечении [c.256]

Для пластмассовой стенки при г > Г1 температурное поле вдоль оси X определяется формулами (50), (51), (52).Следовательно при изменении г от до г > избыточная температура изменяется от [c.250]

Тепловой расчет пластмассового корпуса с сосредоточенным источником тепла. Температурное поле стенки пластмассового корпуса с сосредоточенным источником тепла определяется в установившемся режиме как сумма двух полей температурного поля стенки при условии, что = /цз и температурного поля от избыточной температуры тЭ о = — 01- [c.255]

В основу метода положены закономерности развития одномерного температурного поля в полуограниченном теле при нагревании его постоянным тепловым потоком. Выражение для избыточной температуры в любой точке полуограниченного тела в любой момент времени может быть записано в виде [1] [c.156]

Можно показать, что температурное поле тела составной формы может быть представлено в виде произведения температурных полей, полученных для составляющих одномерных тел. Следовательно, практические расчеты для тел составных форм проводятся путем перемножения результатов вычисления безразмерных избыточных температур для составляющих тел, причем размеры тела по осям координат и коэффициенты теплоотдачи могут быть различными. Возможно также различие и в коэффициентах теплопроводности тела по различным направлениям ку, К), т. е. в общем случае могут быть разными значения В1/ = а// ,/Я,,, но коэффициент температуропроводности а должен быть постоянным. [c.38]

Случай Рг=5 1. Для большинства теплоносителей число Прандтля отлично от единицы. При Рг ф 1 поля продольной скорости и температуры в пограничном слое не совпадают, поэтому первое и третье дифференциальные уравнения системы (4.24) имеют различные численные значения коэффициентов при конвективных слагаемых. Общая методика решения здесь остается прежней— с использованием результатов решения гидродинамической задачи. Значения производных избыточной температуры д = выражаются через комплексную переменную [c.63]

Отметим, что если в соответствии с формулами, приведенными в табл. П.1, при увеличении неравномерности поля скоростей на выходе из воздухораспределителя относительные скорости и расходы воздуха в струе возрастают, то избыточные температуры и концентрации уменьшаются. [c.26]

Рис. 6.33. графики для определения относительной избыточной температуры на поверхностях полого цилиндра (г Ях, г — для значения 0,2 [114] [c.256]

В вентилируемых помещениях поле концентрации вредных веществ, как и поле температур, неоднородно. В гл. II и V рассмотрено соотношение избыточных температур и концентраций в рабо- [c.202]

Чтобы завершить процесс гомогенизации, уда-. ения избыточного спирта и получения листов, масса вальцуется на вальцах 3. Валки полые, фрикционные. Температура горячего валка 60— 75 °С. Продолл(ительность процесса 2,5 ч. На вальцах можно производить и окраску массы, добавляя раствор красителей и пигменты. [c.69]

Для практических расчетов на рис. 6.33 — 6.37 приведены графики относительной избыточной температуры на поверхностях полого цилиндра как функции чисел Ро и критерия при значениях отношения от 0,2 до 0,9. При этом было принято, что начальное распределение температуры равномерное (11), коэффициенты теплообмена % и одинаковы (Ы = = В1). [c.261]

На рис. 3-19 показана полная аэродинамическая картина турбулентного диффузионного факела при горении газа в спутном однородном потоке. На графике нанесены экспериментальные поля динамического давления, температуры, а также поля избыточной скорости, импульса, линии тока и граница фронта пламени, рассчитанная по формуле (2-27а). Обращает на себя внимание своеобразный характер изменения динамического давления в поперечных сечениях факела. Как видно из графика, в профиле ри имеются [c.70]

Для тел и системы тел имеет место регуляризация температурного поля, т. е. скорость изменения логарифма избыточной температуры одинакова для всех точек системы тел. [c.168]

Рис. 6.34. Графики для определения относительной избыточной температуры на поверхностях полого цилиндра (г=Я1, г = для

Нашими работами (см. 5 гл. IX) было показано, что более общим признаком регулярности нестационарного температурного поля является постоянство отношения скорости нагревания к средней избыточной температуре, т. е. [c.267]

Из рассмотрения полученных в эксперименте кривых температур и полных напоров следует, что в зоне горения происходит резкое падение полных напоров и резкое повышение температур. Заметим, что аналогичные кривые были получены в работе Л. Н. Хитрина и С. А. Гольденберга (ЭНИН). Область максимальных температур и минимальных напоров располагается в центральной части факела, причем по мере удаления от среза сопла эта область расширяется. Чем дальше находится сечение от среза сопла, тем на большем расстоянии ио сечению происходит повышение температуры и падение полных напоров. Для всех режимов характер изменения этих полей аналогичен. Обработка данных но полям температур и полных напоров в безразмерных координатах для различных сечений по длине факела показала, что поля температур и полных напоров сохраняют подобие по всей длине факела. Кроме того, значения температур и полных напоров, построенные в безразмерных координатах для различных сечений по длине факела (от х=100 до х=250 мм) для каждого режима опытов, указываются на одну кривую соответственно, как это видно из рис. 9. На этих графиках по оси ординат откладывались отноитения избыточных температур и [c.243]

Рис. 14.7.3. Стационарные поля линий тока для различных чисел Грасгофа Gr, рассчитанных по высоте Н цилиндрической полости и избыточной температуре источника. (С разрешения авторов работы [269]. 1969, ambridge University Press.)

Как известно, при исследовании одиночных струй в качестве относительной характеристики распределения температуры в поле течения обычно используют относительные значения избыточной температуры ATJAT(,. В силу привычки в настоящей статье мы также пользуемся этой величиной. Однако при изучении коаксиальных струй за характеристику температурного поля правильнее брать величины АТ J АТ о = АТ, где [c.31]

В нашем случае развитие поля избыточного давления происходит во много раз быстрее по сравнению с развитием поля температуры (ЬЦр 1), в результате чего избыточное давление быстро релаксируется при прекращении высокочастотного нагрева. [c.324]

Температурное поле стенки закрытого пластмассового корпуса с сосредоточенным источником тепла. Температура окружающей среды 01 = 17° С. Температура воздуха внутри корпуса /о2 = 37° С и избыточная температура - о = ог — ог 20° С. Мощность электрического нагревателя, иммитирующего подшипник, при напряжении 60 в и силе тока 0,75 а равна 45 в, что эквивалентно ( = 0,861-45 = 38,6 ккал/ч. Используя данные предыдущего опыта, количество тепла, идущего от источника внутрь корпуса, [c.262]

На рис. 5 приведены данные о геометрических соотношениях размеров динамической и тепловой зон, построенных для значений 0,5 и 0,2 от соответствуюш,его безразмерного максимального значения избыточной температуры и скорости в каждом сечении труи при т = 0,5. Аналогичные графики получаются и в случае построения изотах и изотерм. Как видно из рисунка, изолинии, построенные по профилям скорости, уже и длиннее соответствующих изолиний для поля температуры. Последнее означает, [c.75]

Если продифференцировать выражение (8-20) по Тмакс и приравнять производную (АТмакс)/ Тмакс НуЛЮ, ПОЛу-чим условие экстремума зависимости избыточной температуры от времени в точке х неограниченного тела, т. е. [c.185]

В табл. П.1 приведены рекомендуемые в настоящее время формулы для расчета изотермических струй и струй, плотность]]которых вследствие нагрева или подмешивания примесей мало отличается от плотности окружающей среды. При расчете неизотермических струй, у которых Ро ф Рокр, И. А. Шепелев рекомендует вводить в формулы поправку Уро/рокр (Ро — плотность струи при выходе из насадка, Ро р — плотность среды, окружающей струю). На эту поправку следует умножать величины скоростей, расходов, избыточных температур и концентраций. Значение кинетической энергии необходимо умножать на величину К(Ро/Рокр) -Анализируя формулы табл. П. 1, можно сделать вывод с увеличением неравномерности поля скоростей на выходе из воздухораспределителя относительная скорость и расходы в струе увеличиваются, а избыточные температуры и концентрации уменьшаются. Между относительными средними избыточными температурами и концентрациями и относительной средней по расходу скоростью существует соотношение [c.25]