Измерения коэффициентов сопротивления

Для измерения удельного сопротивления пробу помещают в контейнер с двумя электродами, через которые пропускают электрический ток. Сопротивление измеряют с помощью подходящего прибора. Если этот прибор показывает сопротивление пробы в омах, необходимо определить поправочный коэффициент измерительной системы путем тарировки с использованием стандартного раствора с известным удельным сопротивлением, чтобы пересчитать измеренную величину в ом-метры. Большинство приборов, однако, дают прямой отсчет в ом-метрах, поскольку поправка предусмотрена схемой электрического прибора. Детальное описание прибора для измерения сопротивления дает изготовитель. Электрическая проводимость пробы является величиной, обратной измеренному удельному сопротивлению. [c.114]

Орторомбическая укладка шаров (4) во всем интервале измерений . Коэффициент сопротивления [c.103]

Результаты систематических измерений скоростей при установке в начале рабочей камеры модели аппарата плоских тонкостенных решеток с различными коэффициентами сопротивления Ср приведены в табл. 7.1, 7.2, В табл. 7.1, 7.2 даны диаграммы полей полных давлений, измеренных непосредственно в отверстиях решеток (Н = 0), полей скоростей на расстоянии Я/Л, яг 0,35 за плоской решеткой при отсутствии за пей спрямляющего устройства и на расстоянии HiD . 0,5 за плоской решеткой с наложенным на нее спрямляющим устройством в виде ячейковой решетки. [c.163]

Пересчет измеренных температур на температуру поверхности теплообмена (с производят по формулам теплопроводности при наличии внутренних источников теплоты (см. п. 2.3.6). Метод пересчета при больших перепадах температуры в стенке трубы, когда теплопроводность и электрическое сопротивление переменны по толщине стенки вследствие их зависимости от температуры, описан в [28]. Среднюю на участке трубки или пластины температуру можно определить по электрическому сопротивлению этого участка, используя нагревательный элемент в качестве термометра сопротивления. Такой способ применим, если температурный коэффициент сопротивления трубки или пластины стабилен и имеет достаточно большое значение. Измеряемое сопротивле- [c.410]

Основными характеристиками обычных термосифонов являются тепловая мощность, термическое сопротивление, коэффициенты теплообмена конденсатора и предел захлебывания. В случае вертикальных термосифонов измеренные коэффициенты теплообмена при внутренней конденсации обычно сравнивают с теорией Нуссельта 244 [c.244]

Наиболее широкое применение для технических измерений получили проводниковые термопреобразователи сопротивления, изготавливаемые из платины и меди. Использование этих металлов в качестве материала для термопреобразователей сопротив-. ления обусловлено их физической и химической стойкостью при рабочих температурах, химической инертностью по отношению к исследуемой среде, а также их высоким средним относительным температурным коэффициентом сопротивления. [c.315]

Детекторы предназначены для обнаружения и измерения концентрации и количества выходящих из хроматографической колонки компонентов анализируемой смеси. Они — неотъемлемая часть любой газохроматографической установки. Чаще всего применяют детектор по теплопроводности (катарометр), одна из конструкций которого в разрезе представлена на рис. 19. Катарометр — массивный блок из латуни или нержавеющей стали. В нем просверлены два канала (диаметр их 2—3 мм). В каналах коаксиально натянуты нагревательные элементы, равные по сопротивлению. В качестве материала для нагревательных элементов применяют вольфрамовые спирали нз проволоки диаметром 20 мк, платиновые нити диаметром 20, 30 и 50 мк, нити из золоченого вольфрама диаметром 8 и 20 мк, а также другие материалы с высоким температурным коэффициентом сопротивления. Один из каналов в блоке явЛяется измерительной ячейкой, другой — сравнительной ячейкой. [c.34]

Для измерения коэффициента поверхностного сопротивления остальные сопротивления должны быть известны и возможно малы. Сопротивление в газовой фазе может быть исключено применением чистого газа. Для уменьшения сопротивления жидкой фазы опыты проводят при малом времени контакта, например в ламинарной струе (стр. 166). Если принять зависимость Рс от [c.126]

При измерениях существенным источником ошибок может быть непостоянство температуры. Как правило, в зонды для компенсации изменений сопротивления, связанных с изменением температуры, вводят два датчика - один находится в агрессивной среде, другой защищен от ее воздействия. Чтобы обеспечить влияние различий в температурных коэффициентах сопротивлений этих датчиков, рекомендуется изготовлять их из одного и того же металла. [c.114]

В случаях со сложными температурными полями метод может оказаться неприменимым. Так, например, измеренные температуры вблизи внутренней поверхности односторонне обогреваемого канала (рнс. 8.31) могут содержать неконтролируемые погрешности, связанные с нарушением однородности поля температуры при закладке термопар. Провести предварительные измерения термических сопротивлений стенки в этих условиях невозможно. В таких случаях приходится прибегать к определению значений 9с на внутреннем периметре канала по значениям теплового потока и температуры стенки на наружном периметре. Приближенный метод решения этой некорректно поставленной задачи разработан в [12]. Решение ищут методом подбора с использованием сеточного электроинтегратора. Задаются вариантами распределения. коэффициентов теплоотдачи на внутреннем периметре и сопоставляют значения температур, получаемые в решениях и измеренные в опытах. Вариант с наименьшим расхождением принимают за решение задачи. По полю температуры в стенке канала или же по полученным коэффициентам теплоотдачи и температурам на внутреннем периметре вычисляют значения плотности теплового потока. [c.424]

Специфические трудности возникают также и при измерении коэффициента гидродинамического сопротивления. Для этого прежде всего необходимо измерять падение давлений, обусловленное именно только трением, а не изменением кинетической энергии газа в процессе течения. Эта величина не поддается непосредственному измерению. Далее нужно определить средние по сечению скорость и плотность газа. Измерение плотности сводится опять к измерению температуры и давления, если пользоваться для вычисления ее уравнением состояния, или скорости, если определить ее из расхода. [c.108]

Уменьшение производительности горелки приводит к росту температуры газа. Это дает основание считать, что у всех конструкций горелок с уменьшением их производительности происходит повышение температуры газа и, следовательно, понижение коэффициента сопротивления горелки. Наблюдающийся при эксплуатации различных газовых горелок нагрев газораспределительных коллекторов происходит не при работе с повышенными форсировками, а наоборот при работе агрегатов на пониженных нагрузках. Поэтому при исследовании и испытании горелок необходимо производить измерение температуры газа в газораспределительных коллекторах. [c.167]

Специфическими методами оценки диффузии электролитов является группа методов, базирующихся на измерении электрического сопротивления полимера, контактирующего с раствором электролита. Все они основаны на предположении о том, что электролиты диффундируют в полимерах в виде ионов. Следовательно, если в переносе электролитов участвуют нейтральные частицы, то указанным способом их перенос нельзя обнаружить. Однако и в тех случаях, когда в переносе вещества участвуют только ионы, вычисление таких характеристик, как проницаемость и-коэффициент диффузии, по данным об электропроводности до сих пор затруднительно. Ниже приведены примеры, иллюстрирующие это положение. [c.210]

Бриджмен [71 ] получил из желтого фосфора при 12 900 атм и 200° более плотную черную модификацию. Черный фосфор оказался значительно плотнее остальных модификаций фосфора и отличался от них хорошей электропроводностью. Превращение желтого фосфора в черный, по-видимому, необратимо. Результаты измерений упругости пара и теплоты реакции различных модификаций фосфора с раствором брома в сероуглерода [471] свидетельствуют о том, что черный фосфор является наиболее стабильной модификацией, Прп атмосферном давлении это — полупроводник, но его электропроводность быстро растет с повышением давления (с 2 ом -см при 1 атм до 270 ом -см при 23 000 атм). Температурный коэффициент сопротивления, отрицательный при низких давлениях, становится выше 12 ООО атм положительным, как у металлов. Аналогичное наблюдение было сделано и для теллура [472], у которого температурный коэффициент сопротивления становится положительным прп давлении около 32 ООО атм. В настоящее время принято считать, что черный фосфор и теллур переходят в металлические модификации при давлении 40—50 тыс. ат.м. Проводимость селена увеличивается примерно в 10 ООО раз при повышении давления от 1 до 100 ООО кГ/см . [c.252]

Поперечные волны обычно затухают сильнее продольных, особенно в пластмассах. Однако невозможно, как считают некоторые практики, определить коэффициент затухания поперечных волн путем измерения коэффициента затухания продольных волн удвоенной частоты. Упругое сопротивление материала относительному изменению положения (как в случае поперечных волн) существенно отличается от упругого сопротивления изменению объема (как в случае продольных волн). [c.134]

Основные способы количественной оценки влияния внешнего диффузионного сопротивления на процесс экстрагирования в системе твердое тело — жидкость состоят, наряду с измерением коэффициента массоотдачи [19, 36, 75, 1341, в определении толщины диффузионного пограничного слоя [41, 102], нахождении дополнительного линейного размера частицы, эквивалентного внешнему диффузионному сопротивлению [60, 2531, определении некоторого общего диффузионного коэффициента, который иногда неправильно называют коэффициентом диффузии экстрагируемого вещества в твердом теле [103, 105, 259), либо коэффициента, включающего кроме диффузионной характеристики процесса еще размер частиц и коэффициент формы [222 . [c.178]

Размер частиц входит в величину а. Для реализации математической модели процесса необходимо располагать информацией об изменении параметров а, Д и ф по высоте аппарата. Ее можно получить на основании независимых измерений гранулометрического состава дисперсной фазы и плотности ее отдельных фракций. Наибольшую трудность представляет определение коэффициентов диффузии О и коэффициента сопротивления а. Последний можно связать с эффективной вязкостью суспензии (Хэ. Если средний радиус частиц Гср и сила сопротивления выражается законом Стокса, то а = 4,5 1 г р. Коэффициент диффузии О можно определить по аналогии с турбулентной диффузией О = кт 1, где ш — пульсационная скорость частицы, I — длина пути, проходимая ею между двумя соударениями. Значение коэффициента пропорциональности к находится в пределах 0,05—0,1. Величины ш и I можно ориентировочно измерить с помощью специальных методов. Значения В я а можно найти, используя кинетическое уравнение (111.79). При этом производные заменяются конечными разностями, а эксперименты проводятся так, чтобы можно было измерять все величины, входящие в уравнение (111.79), кроме О и а. [c.249]

В качестве основной модели, позволяющей исследовать воздействие вращательного движения на массопередачу в газожидкостных системах, в настоящей работе выбрана модель с кольцевым зазором между двумя вертикальными цилиндрами, из которых внешний неподвижен, а внутренний вращается. Исследование проводилось на процессах абсорбции и ректификации. При этом всесторонней проверке подвергся принцип аддитивности диффузионных сопротивлений, являющийся основой рассмотрения массообменного акта в различных условиях. В этой связи следует упомянуть об апробировании различных методов получения информации о протекании массопередачи в каждой из взаимодействующих фаз, в том числе прямого измерения коэффициентов массоотдачи в экстремальных случаях (при абсорбции двуокиси углерода водой, абсорбции аммиака кислотой) и использования разнообразных методов разложения общего коэффициента массопередачи (при ректификации). [c.9]

Отметим, что в рассматриваемом методе расчета скоростей осаждения экспериментальный характер зависимости между критериями Ly и Аг заменяет собой зависимость коэффициента сопротивления от критерия Re, которая в общем случае также находится из соответствующих экспериментальных измерений. [c.178]

Г. Шлауг. В рамках доложенной работы измерялась скорость частиц с помощью искровой или высокоскоростной кинокамеры с вращающимся зеркалом в более чем 150 опытах с запыленными сверхзвуковыми потоками, с одновременным наблюдением оптической неоднородности потока. Так как ускорение частиц было существенно больше, чем могло быть подсчитано на основании коэффициентов сопротивления, известных из литературы, то проводились измерения коэффициента сопротивления в интересующей нас области с тщательно отшлифованными шарами от шарикоподшипников. [c.521]

Указание коэффициентов или для конкретного материала без указания других необходимых данных не имеет смысла. Только при указании диаметра трубопровода, транспортных скоростей и основных величин, которые могут существенно влиять на Со, т. е. удельного расхода-транспортирующего газа р,, можно использовать этот коэффициент в качестве константы, и то только в интервале показателей, очень близких к данным. Первые обширные измерения коэффициента сопротивления трения в определенном диапазоне Рг и Рго выполнил Мушелькнаутц [2]. Результаты, полученные им для некоторых родов материала, приведены в табл. 4. [c.83]

Это допущение справедливо для частиц диаметром примерно до 4 мкм и при частотах ко.чебаний до 10 кГц. Путем измерения коэффициентов сопротивления установлено, что заметное отклонение от закона Стокса наблюдается, начиная со значений числа Ке, 1. [c.38]

На рис. 5.5 приведены зависимости коэффициента выравнивания потока К = Аша/Агйо от коэффициента сопротивления решетки Ср, построенные как по расчетным формулам, так и на основании данных измерений распределения скоростей [128, 167, 196]. Наиболее близко опытные данные совпадают с расчетными, полученными по выражению (5.56), в которое входит коэффициент а, определяемый эмпирической формулой (5.8) (кривая К = I (Ср), построенная по формуле (4.28), проходит значительно ниже опытных точек). Это относится как к проволочным сеткам [167, 196], так и к перфорированным решеткам [128]. [c.131]

Результат . измерения сопротивлен1 я входного участка модели аппарата с решеткой были представлены в виде зависимости коэффициента сопротивления участка Соу,, от числа Re = w DJw Согласно кривым, с увеличением Re, по крайней мере от Re = 10 , коэффициент сопротивления участка практически не зависит от числа Re, и, следовательно, полученные при Re 10 значения 2оуч модели могут быть с достаточной точностью ф11няты для расчета гидравлического сопротивления входных участков больших аппаратов. [c.188]

Влияние шероховатости. Влияние шероховатости на поле течения около круглого цилиндра исследовалось в 123—26]. На рис. 4 показан коэффициент сопротивления шероховатого круглого цилиндра в поперечном потоке в зависимости от числа Рейнольдса, измеренный в [23]. Параметром является относительная шероховатость /г /О. Каждая кривая охватывает три режима докритический, критический и сверхкритический. Очевидно, что в докри-тическом режиме шероховатость поверхности никак не сказывается. При больших числах Рейнольдса ламинарный отрыв сопровождается образованием замкнутого пузыря. Таким образом, точка отрыва сдвигается вниз по потоку и поэтому сопротивление уменьшается. На шероховатой поверхности этот эффект наблюдается при меньших числах Рейнольдса, что обусловлено дополнительными возмущениями пограничного слоя, создаваемыми шероховатостью. Уменьшение сопротивления в критической области для шероховатой поверхности заметно меньше, чем для гладкой. [c.139]

Блок для измерения распределения тока является основным элементом установки для определения рассениающей сиособности электролитов (рис. X), Его изготовляют следующим образом. Из органического стекла толщиной 3 мм вырезают пластину-основу /. В нен сверлят 12 отверстий диаметром 3 мм десять—в средней части пластины и два — в верхней. С помощью винтов и гаек 4 крепят предварительно покрытую оловом медную планку 5 толщиной примерно 2 мм. К винтам 2 и планке 5 припаивают внатяжку десять проволочных сопротивлепи 6 параллельно друг другу. Припаивают т кжс и винты 2 к контактам J. Для изготовления сопротивлений o необходимо использовать константановую проволоку с нулевым температурным коэффициентом сопротивления. К планке 5 припаивают два токоподвода 9 h i многожильного изолнроаа1гного провода. Токопроводы 7 припаивают к переключателю й. [c.283]

Оксиды никеля и кобальта в комбинациях с оксидами других металлов (лития, магния, марганца, титана и др.) используются в производстве полупроводников, имеющих очень высокие температурные коэффициенты сопротивления, превосходящие раз в двадцать температурные коэффициенты сопротивления металлов, о дает возможность использовать их для изготовления приборов, называемых термисторами (термосопротивления). С помощью термисторов удается измерять температуру с точностью до 0,0005° С град. Область измерения температуры такими приборами простирается примерно от—70 до 300 С. Термисторы находят применение в различных ус1ановках для регулирования температур, в сигнальных установках и т. п. Микротермосоп-ротивления все больше начинают внедряться в биологические и медицинские исследования. Болометры с чувствительными термосопротивлениями в виде тонкой пленки, предназначенные для измерения интен- [c.352]

Величины, определяемые в результате гидравлических экспериментов (например, коэффициент сопротивления трения X, коэффициенты местных сопротивлений Z, коэффициенты истечения через отверстия и насадки ф, е и л), являются функциями нескольких независимых величин, измеряемых при помощи приборов. Таким образом, при определении этих коэ4>фициентов прибегают к косвенным измерениям. В качестве примера рассмотрим вычисление погрешности определения коэффициента X. Так как [c.181]

Несмотря на хорошее суммарное совпадение опытных и проектных значений Ьд и в результате испытаний было отмечено повышенное сопротивление со стороны продуктов сгорания при существенно пониженном сопротивлении воздушной стороны. Специальные измерения профиля листов поверхности теплообмена показали наличие недоштамповки в средней части листов. Это привело к расширению каналов со стороны воздуха и соответствующему сужению каналов со стороны продуктов сгорания, обусловленному относительным перемещением и упругой деформацией листов элемента под действием внутреннего избыточного давления. Вследствие различных величин недоштамповки проходные сечения воздухоподогревателей двух испытанных модификаций изменялись неодинаково. Со стороны воздуха сечения увеличивались на номинальном режиме соответственно на 18 и 28%, а со стороны продуктов сгорания уменьшались соответственно на 13 и 22%. В соответствии с изменением проходных сечений изменялись и действительные значения эквивалентных диаметров каналов. Расчеты, выполненные для условий опытов, показали, что степень регенерации тепла для исследованной конструкции поверхности теплообмена практически не зависит от отмеченного перераспределения проходных сечений, а относительные суммарные потери давления при этом заметно повышаются. Устранение недоштамповки листов и обеспечение номинальных проходных сечений и эквивалентных диаметров каналов позволяет понизить относительные суммарные потери давления до 4%. С учетом действительных проходных сечений и эквивалентных диаметров каналов получено хорошее согласование коэффициентов сопротивления поверхности теплообмена натурных аппаратов с коэффициентами сопротивления, определенными по результатам продувки отдельных элементов с номинальными размерами каналов, рис. 2-11, б. В связи с этим необходимо отметить, что возможность получения проектных гидродинамических характеристик воздухоподогревателя из профильных листов зависит от качества выполнения профиля листов элементов. [c.75]

Надежные экспериментальные данные по сопротивлению в газодинамических условиях относятся в основном именно к таким режимам течения [23], На графике рис. 7 им соответствует участок кривой для значений 5 примерно от О до 0,15. Мы видим, что поправочный множитель к обычной формуле для коэффициента сопротивления отличается от 1 не более чем на 10%. Опыт пока не подтверждает этого предсказания теории, так как Фрессель и Лельчук находят, что коэффициент сопротивления в области дозвуковых, околозвуковых и даже сверхзвуковых скоростей (Фрессель) определяется обычными соотношениями. Можно предполагать, что такой вывод делается лишь вследствие недостаточной степени точности экспериментов. О возможности больших ошибок по измерению сопротивления в газодинамических потоках можно судить хотя бы по тому, что Варшавский и Илюхин [35] в противоположность Фресселю и Лельчуку нашли падение Е с ростом М в области дозвуковых режимов в отдельных случаях в несколько раз, что по ряду соображений не могло иметь места (см. более подробно 39). [c.157]

При плавном входе в трубу единственный источник потерь -это потери полного давления в пограничном слое. В ядре потока потерь нет. Поэтому наиболее точное экспериментальное определение коэффициента сопротивления плавного входного коллектора может быть достигнуто измерением распределения полного давления и скорости в выходном сечении коллектора. При этом в пограничном слое измерения следует выполнять с помощью микронасадка. В этом случае коэффициент сопротивления [c.124]

Принцип работы вакууметров Пирани и термопарного основан на изменении теплопроводности с давлением. При низких давлениях теплопроводность линейно возрастает с увеличением давления. Эти вакууметры работают таким образом, чю в них поддерживается постоянная подача энергии к нагреваемому элементу. Элемент состоит из нити или пластинки, изготовленной из некоторых металлов (таких, как вольфрам, никель или платина), имеющих большой температурный коэффициент сопротивления и не подвергающихся воздействию газов или паров, давление которых измеряется, при температурах нити. Когда давление возрастает или уменьшается, потеря тепла от нагретого элемента будет происходить с разной скоростью и тем самым приводить к изменению температуры. Поэтому такого рода вакууметры сводятся к устройству для измерения температуры нагретого элемента. [c.487]

По другому пути пошли Уэстенберг и Уокер [26], которые разработали и широко использовали для измерения коэффициентов диффузии газов при высоких температурах метод точечного источника. В этом методе один из газов инжектируется через тонкую трубку в медленный ламинарный поток второго газа. Ниже по течению отбираются пробы газовой смеси, в которых микрометодами газового анализа определяется концентрация инжектируемого газа. Метод точечного источника более сложен в экспериментальном отношении, но в принципе представляется более точным. В нашем методе состав смеси меняется вдоль капилляра от чистого первого до чистого второго газа. Между тем, в высших приближениях кинетической теории бинарный коэффициент диффузии оказывается зависящим от состава смеси. Кроме того, при диффузии через капилляр довольно велико гидравлическое сопротивление и, следовательно, не гарантировано постоянство общего давления. В методе же точечного источника общее давление заведомо постоянно и условия эксперимента отвечают предельному случаю очень малой концентрации инжектируемого газа, когда ее изменение не моя ет влиять на значение коэффициента диффузии. [c.221]

Для опытов использовали гидравлическую модель, ибо она упрощает технику измерения давлений. Известно, что сила давления потока на тело определяется произведением его фронтальной площади на динамическое давление и коэффициент сопротивления (который является функцией критерия Рейнольдса). Поэтому геометрическое расположение тел могло быть исследовано независимо от природы жидкости и абсолютных размеров тел. Нет причины предполагать, что критерий Рейнольдса есть критический параметр псевдоожиженного слоя. Системы в пределах нескольких порядков величин критерия Рейнольдса ведут себя достаточно одинаково, и жидкость или газ, исевдоожижающие слой, могут [c.9]

Отношение коэффициентов сопротивления было обратно пропорционально квадрату этой величины и равно 64, по сравнению с найденной Роу величиной 68,5. Хотя это грубое при-блил<ение, Ричардсон полагал, чго измерения согласуются хорошо. Индекс п является функцией числа Рейнольдса по отношению к частице. При числах Рейнольдса меньше, чем [c.171]

Пригодность термистров для измерения температуры при криоскопических измерениях определяется относительно большим отрицательным температурным коэффициентом сопротивления термистров. Изменения сопротивлений термистров равны 1% па РС при 300°С 4% при 25 С 6—8% при —50° С. Для платины — [c.239]

Эксперименты Ингебо [54] по измерению мгновенных коэффициентов сопротивления в воздухе для капель и твердых частиц от 20 до 120 мкм диаметром дали эмпирическую формулу [c.172]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология