расчет регенеративные

Тепловой расчет регенеративных теплообменников [c.525]

Принцип расчета регенеративных теплообменников. Рабочим органом регенеративных теплообменников является насадка, которая попеременно омывается горячим и холодным теплоносителем. Типичные представители аппаратов такого типа — воздухоподогреватели печных устройств, использующие теплоту отходящих газов. Период нагрева насадки (продолжительностью Тн) сменяется периодом охлаждения (продолжительностью То). Процесс нестационарен, так как температуры насадки и теплоносителей изменяются во времени. [c.353]

Рассмотрим па примере расчет регенеративных кристаллизаторов. [c.243]

Стационарный циклический режим можно также рассчитать по формулам, полученным в [86] для расчета регенеративных теплообменников. Проводя аналогию между тепловыми и массообменными процессами, получим, что концентрация адсорбированного вещества вычисляется по формуле [c.239]

При расчете регенеративных теплообменников необходимо учитывать тепловые потери, так как в противном случае вычисленная поверхность нагрева может оказаться недостаточной. [c.598]

Таким образом, расчет схемы практически начинается с расчёта колонны К-1, поскольку только он дает нам необходимые исходные данные для расчета регенеративного теплообмена. Все остальные пункты расчета представляют собой расчет рекуперативного теплообмена, необходимого для определения нагрузки на холодильник Х-1. [c.327]

Энтальпия перетекающего воздуха /%т вычисляется по средней температуре воздуха /=0,5( вп+ "вп) при расчете регенеративного воздухоподогревателя по частям переток распределяется поровну между холодной и горячей зонами. Для первой зоны переток вычисляется по температуре холодного воздуха, для второй—по температуре горячего воздуха [Л. 7]. [c.95]

Расчет регенеративных теплообменников проводится по средним характеристикам за цикл, состоящий из периодов нагрева и охлаждения. Продолжительность цикла т = Тн То. Количество теплоты Q, переданной за цикл, выражается формулой [c.353]

Исходные данные, принятые при расчете регенеративного реактора процесс следует кривым фиг. 20 кажущаяся энергия активации общего распада сырья А —12300 ккал моль— объемное отношение катализатора и теплоаккумулирующего балласта в реакторе 1 1 насыпной вес смеси 1,2 1721 л—теплоемкость о,25 ккал кг— град— , поверхность гранул 1 л насадки 1500 тепловой эффект реакции равен 100 ккал кг— , считая на превращенное сырье принятая скорость питания сырьем аппарата 1,0 м час— , считая на полезный объем катализатора. [c.204]

Полный расчет регенеративного теплообменного аппарата, как правило, сложнее, чем расчет рекуперативного TOA, поскольку, во-первых, необходимо определение величин коэффициентов теплоотдачи от обоих теплоносителей при непрерывном изменении температуры стенки теплоаккумулирующей массы и массы теплоносителей во-вторых, необходимо решать задачу нестационарной теплопроводности кладки с переменным критерием Bi = aR K, в котором коэффициенты теплоотдачи а зависят от температуры поверхности стенки. В свою очередь, температура поверхности может быть определена из решения задачи теплопроводности. Кроме того, начальным распределением температуры внутри теплоаккумулирующей массы для каждого цикла служит неравномерный профиль температуры, соответствующий окончанию предыдущего цикла. Поэтому общая формулировка задачи расчета регенеративного TOA оказывается весьма сложной и в литературе описываются, как правило,, некоторые упрощенные методы [108]. [c.227]

Такой теплообмен осуществляется при охлаждении и нагреве катализатора в период пуска или остановки контактного аппарата, а также при охлаждении адсорбентов после регенерации. Процесс охлаждения, осуществляемый при нестационарном тепловом и температурном режиме, рассчитывается (если в этом возникает необходимость) по схеме, принятой для расчета регенеративных теплообменников. [c.267]

Цикличный характер процесса и многообразие протекающих реакций затрудняют анализ работы и расчет регенеративной печи. Кроме того, сложнее сохранять заданное время реакции, поскольку здесь нет закалки реакционных газов. Однако отсутствие закалки позволяет использовать тепло и увеличить к. п. д. печи до 70%. [c.94]

РАСЧЕТ РЕГЕНЕРАТИВНЫХ ВОЗДУХОПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ [c.155]

Тепловой расчет регенеративного теплообменника сводится обычно к определению.необходимой теплопередающей поверхности при,заданных условиях работы аппарата. [c.219]

Расчет дымовых каналов и труб, обслуживающих печи с керамическими рекуператорами, весьма похож на расчет регенеративных печей. Такие рекуперативные печи показаны на рис. 69 и 318. Горизонтальные зигзагообразные дымовые каналы, через которые продукты сгорания поступают в рекуператор, оказывают сопротивление их движению, и такое же действие оказывают подземный дымовой канал (боров) и дымовая труба. Подъемная сила горячих дымовых газов в рекуператоре уравновешивается меньшей подъемной силой более холодных газов на более длинном (вертикальном) участке дымовой трубы. Ознакомление с вышеприведенным примером облегчит расчет воздушных и дымовых каналов и дымовой трубы для печи, оборудованной керамическим рекуператором. Если это печь непрерывного действия, то возникает неопределенность, обусловленная подсосом или утечкой газов на загрузочном конце печи. На этом конце должен быть некоторый зазор между низом заслонки и верхом садки. Кроме того, ширина нагреваемого материала всегда меньше ширины рабочего окна. Как было отмечено выше, небольшое давление в месте выхода газов из печи приводит к выбиванию больших объемов продуктов сгорания и дыма через постоянно открытую заслонку, а небольшой вакуум в печи — к поступлению холодного воздуха в дымовые каналы рекуператора. Последнее явление вреднее первого. При этом не только снижается температура продуктов сгорания за счет разбавления холодным воздухом, но растет их объем, из-за чего в свою очередь повышается сопротивление трения. Поэтому на загрузочном конце печи поддерживается весьма небольшое положительное давление. Если печь работает таким образом, то каналы и дымовая труба, рассчитанные на теоретический объем дымовых газов, соответствуют предъявляемым к ним требованиям, за исключением тех редких случаев, когда хотят значительно увеличить часовую производительность при той же самой печи. В таком случае требуется новая большая труба, или для вытяжки дымовых газов должно быть предусмотрено механическое устройство. [c.431]

Тепловой расчет непрерывно действующих регенеративных теплообменников. Рассмотрим расчет регенеративного теплообменного аппарата с вращающейся насадкой. Процесс переноса теплоты в таком регенераторе осуществляется за один цикл (оборот) длительностью т ер = 60/п (где п - частота вращения, мин ), в течение которого насадка за время Т получает теплоту от горячего теплоносителя и за время Т2 отдает его холодному теплоносителю. [c.402]

Другие методики упрощенного расчета регенеративных теплообменных аппаратов с подвижной и неподвижной насадками приведены в [20, 28, 35, 49]. Уравнения подобия для определения средних за период и по поверхности нагрева коэффициентов теплоотдачи а при течении газов в насадках различного типа, а также более точные методики поверочного и проектного расчетов непрерывно действующих регенераторов приведены в [6]. [c.403]

Наиболее точные расчеты регенеративных теплообменников можно провести с помощью уравнений конвективного и радиационного теплообмена (для потока газа) и уравнения теплопроводности в насадке. Такие расчеты сложны выполнить их можно только численными методами с применением компьютеров, [c.526]

ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ РЕГЕНЕРАТИВНЫХ ТЕПЛООБМЕННЫХ АППАРАТОВ [c.455]

Ляховицкий И. Д. Тепловой расчет регенеративного воздухоподогревателя как аппарата со стационарным теплообменом. Известия ВТИ, 1942, № 2. [c.166]

В некоторых производствах находят применение регенеративные ТА, которые имеют только одно рабочее пространство, куда горячий (греющий) и холодный (нагреваемый) теплоносители поступают поочередно. Такой ТА содержит некоторую массу (кирпичную или металлическую, как в холодильной технике) большой общей теплоемкости, которая воспринимает теплоту от греющего теплоносителя и затем отдает ее нагреваемому теплоносителю. Преимуществами регенеративных ТА являются сокращение их общего рабочего объема, что существенно при теплообмене больших газовых объемов, и относительная простота конструкции. Однако поочередность выхода теплоносителей обусловливает и основной недостаток аппаратов регенеративного типа — непрерывное изменение температур теплоносителей на выходе из аппарата в пределах каждого цикла нагревание—охлаждение. Расчет регенеративных ТА значительно отличается от расчетов рекуперативных аппаратов непрерывного действия (см. ниже), поскольку здесь необходимо определять величины коэффициентов теплоотдачи от обоих теплоносителей к теплообменной поверхности при непрерывном изменении ее температуры, а также необходимо решать задачу нестационарной теплопроводности насадки с переменным критерием Био (см. 4.1.4), в котором коэффихщенты теплоотдачи зависят от переменной температуры поверхности стенки. Кроме того, начальным распределением температуры внутри теплоаккумулирующей массы насадки для каждого цикла работы ТА здесь служит неравномерный профиль температуры, соответствующий [c.338]

Расчет регенеративных воздухоподогревателей с зернистой насадкой как дробепоточных, так и с падающей насадкой выполняется на основании двух уравнений теплового баланса и теплообмена. Расчет ве- [c.155]

Для пластинчатых теплообменников значения можно рассчитать по данным В. М. Кэйса и А. Л. Лондона [46], В. М. Антуфьева [4], В. А. Андреева [1] и.др. Однако авторы этих работ предупреждают о трудностях интерпретации и определения пределов применимости имеющихся экспериментальных данных, так как на результаты существенно влияет толщина ребра, геометрия его передней кромки, материал. Кэйс и Лондон говорят лишь о наличии известной аналогии в расчетах. Поэтому приводимые этими авторами данные могут быть использованы лишь ориентировочно, в порядке первого приближения для расчетов регенеративных теплообменников. Для профиля пластинчато-ребристой поверхности, использованной в регенеративном теплообменнике Аппаратебау Мюлау , данные о теплоотдаче со стороны жидкости и пара нам неизвестны. [c.221]