Количество первичного воздуха

Не менее важными характеристиками горения газа являются показатель желтых язычков и показатель сажеобразования, играющие существенную роль при решении вопроса о замене одного газа другим. Хотя желтые язычки могут образовываться и без изменения состава топлива в случаях, когда имеется недостаток первичного воздуха, некоторые газы, особенно высшие парафины и олефины, склонны к образованию желтых язычков и сажи даже при подаче достаточного количества первичного воздуха. [c.105]

Более соверщенным газогорелочным устройством для печей является модель ГК-10-17 (рис. 128). Инжекционная часть запальной горелки здесь вынесена из топки наружу в помещение и это позволяет контролировать наличие тяги в топке печи. При уменьшении тяги уменьшается количество первичного воздуха, подсасываемого в запальную -горелку, в результате факелы пламени меняют форму, становятся более вытянутыми и размытыми, а это приводит к меньшему нагреву термопары и срабатыванию электромагнитного клапана. При полном отсутствии тяги в топке печи срабатывание электромагнитного клапана произойдет еще быстрее, так как топка быстро заполняется продуктами сгорания газа, создается бескислородная атмосфера и запальная горелка потухнет. [c.222]

Количество первичного воздуха, которое подсасывается в смеситель горелки струей газа, характеризует инжекционную способность горелки. Это количество определяется коэффициентом первичного воздуха и коэффициентом инжекции. [c.286]

Структура и длина свободного факела при прочих равных условиях зависят от характера движения потока (ламинарное или турбулентное) и количества первичного воздуха, подаваемого в смеси с топливом. [c.145]

На характер факела существенное влияние оказывает количество первичного воздуха, подаваемого в смеси с топливом через сопло. [c.153]

На, рис. 87 схематически показана структура горящего факела в зависимости от количества первичного воздуха в смеси его с горючим. Пунктирные линии показывают границы струи (аэродинамический факел), за пределами которых находится невозмущенная область воздуха. [c.153]

Как уже было отмечено, существенное влияние на длину факела оказывает предварительное примешивание к горючему воздуха (первичный воздух) и, как следствие, образование первичного фронта горения (внутренний конус) и наружного фронта догорания. Длина факела, очевидно, будет определяться величиной доли аза, сгорающего в первичном фронте горения, иначе говоря, относительным количеством первичного воздуха. Длина факела в этом случае может быть определена по формуле (109), если выбрать соответствующее значение Я. [c.160]

Факел бывает устойчивым при условии равенства нормальной скорости воспламенения и и скорости горящей смесн ау г находящихся в динамическом равновесии у кромки выходного сечения сопла. Достижение равенства этих скоростей зависит от многих условий и поэтому теория устойчивости открытого факела разработана недостаточно. Как известно, нормальная скорость воспламенения и зависит от состава горючего газа, от количества первичного воздуха в смеси и от температуры смеси. [c.169]

Природные свойства топлива существенно влияют на радиационные характеристики факела. Критерием для оценки качества газообразного и жидкого топлива с этой точки зрения является весовое отношение углерода к водороду (С Н) в топливе. На рис. 141 приведена зависимость степени черноты факела различных топлив от величины отношения С Н. Измерения проводились в сопоставимых условиях. Для жидкого топлива еще более важной характеристикой является коксуемость топлива, измеренная по Конрадсону. Радиационные характеристики сжигания пылевидного топлива мало зависят от его природы. Основное влияние на них оказывают условия сжигания (тонкость помола, количество первичного воздуха). [c.245]

Топливо вводилось либо со стороны передней крышки камеры через одну или три форсунки, либо со стороны сопл первичного воздуха через три форсунки, установленные в соплах нли между соплами. В последнем случае вокруг форсунки для ее охлаждения подавалось небольшое количество первичного воздуха. Варьировал- [c.207]

Следует, однако, отметить, что величина предпламенной зоны должна зависеть не только от начальной температуры воздушного потока, но и от относительного количества первичного воздуха (первичного избытка возду-ха которое поддается установочной, [c.137]

Следуя этой схеме, мы оказываемся заинтересованными В том, чтобы в воспламеняющейся начальной смеси отсутствовали излишние количества забалластированного азотом теплоемкого воздуха сверх той пропорции, которая обладает устойчивой и при том повышенной способностью к воспламенению. Иначе говоря, мы заинтересованы в существенном ограничении количества первичного воздуха. Мало сказать, что это количество не должно превышать наивыгоднейшей средней концентрации. Оно должно быть еще ниже, если учесть, что вопрос идет не о средней, а о местной концентрации части смеси, способной к воспламенению, которая может образоваться еще задолго до полного испарения и газификации всего топлива, вводимого в процесс. [c.233]

Легко представить себе, какие соотношения возникают в балансе зажигания, если согласиться, что он в основном действительно определяется двумя факторами количеством первичного воздуха, нижний предел которого должен соответствовать примерно теоретической потребности воздуха для полного сгорания летучих, и теплом возврата продуктов сгорания этих летучих, которые при правильной организации зоны обратных токов должны иметь температуру, практически равную теоре- [c.235]

Для того чтобы создать такую зону первичного смесеобразования в воздушном потоке прямолинейного характера, следует несколько прикрыть пылящую форсунку специальным воротником (фиг. 55), не позволяющим набегать относительно холодному потоку на корневую часть факела. Такую защитную зону можно конструировать по-разному, при пылении форсунки как по потоку, так и против него, как это, например, показано на фиг. 56,а и б. Защитный воротник может иметь небольшие прорези для допуска в эту зону некоторого количества первичного воздуха. Среднее отверстие в защитном кольце (фиг. 56,6) сделано для той же цели. Если относить первичный воздух ко всему топливу, выпускаемому в поток форсункой в единицу времени, то окажется, что в защитной зоне коэффициент избытка будет значительно меньше единицы (а< 1), т. е. зона работает прн явном недостатке воздуха. На самом же деле в газовоздушном потоке [c.152]

Влияние характера пламени на образование SO3 было установлено опытами, в которых концентрация SO2 поддерживалась в 0,05%, а количество первичного воздуха, добавляемого к городскому газу, изменялось. При полностью закрытом входе, что вызывает светящееся, коптящее пламя, происходило очень малое окисление SO2, н точка росы тут же над пламенем была 65° С. При постепенном открытии входа для воздуха процент окисления до SO3 возрастал и достигал 6,5%, что соответствовало точке росы В 150° С. [c.105]

В схемах с подачей пыли мельничным воздухом режим первичного воздуха имеет существенные отличия от рассмотренного режима горячего первичного воздуха. Мельничные системы здесь также должны работать в оптимальном режиме максимальной производительности. Однако выполнение требований обеспечения пневмотранспорта пыли и ограничения изменений количества первичного воздуха узкими пределами осложнено необходимостью обеспечить сушку топлива при колебаниях его влажности, выдержать установленные значения температуры пылевоздушной смеси за мельницей, обеспечить работу горелок при остановке мельницы и др. [c.98]

Особое значение приобретает организация подачи вторичного воздуха при установке на этих котлах комплексной автоматики регулирования и безопасности. Это вызывается тем, что при отсутствии ручного обслуживания следует стремиться по возможности расширить диапазон регулирования газовых горелок. Для этого горелки настраивают так, чтобы они могли работать без отрыва и проскока пламени при регулировании тепловой нагрузки котла от максимума до возможного минимума. В этом случае при неизменной конструкции горелок приходится работать с несколько более чем обычно прикрытой воздушной регулировочной шайбой и, следовательно, подавать в горелку газовоздушную смесь с меньшим количеством первичного воздуха (а рз 0,4). [c.66]

Опыт наладки и эксплуатации чугунных секционных котлов, работающих на инжекционных горелках среднего давления и горелках с принудительной подачей воздуха при стабилизации пламени с помощью керамических горок, показал, что приведенные выше методы их переоборудования обладают целым рядом конструктивных, технологических и эксплуатационных недостатков. Работа горелок с количеством первичного воздуха а 1 иногда приводит к появлению пульсаций в топке. Инжекционные горелки среднего давления создают повышенный шум, недостаточно устойчиво работают на малых нагрузках, характерных для отопительных котельных. Габариты горелок велики, они загромождают проходы в котельной. Чтобы уменьшить шум от горелок и обеспечить устойчивую их работу без отрыва факела от устья, операторы настраивают горелки на работу с недостатком первичного воздуха. Это неизбежно приводит к химическому недожогу или к резкому повышению избытка воздуха за котлом за счет увеличенных количеств вторичного воздуха. [c.78]

НОЙ подачей воздуха разжигают при закрытой воздушной шайбе или закрытом воздушном шибере. В этом случае горение газа, выходяш его из горелки в топку, происходит только за счет воздуха, имеющегося в топке и поступающего в нее через отверстия для наблюдения и запальные отверстия. Если размеры этих отверстий недостаточно велики, то при проектировании и эксплуатации на газовом топливе вертикальных котлов, имеющих малый объем топки, следует предусматривать возможность подачи в нее на время зажигания горелок и разогрева котла такого количества вторичного воздуха, которое обеспечит нормальное горение газа в топке. После разогрева керамического туннеля или горки количество первичного воздуха, подаваемого через горелку, постепенно увеличивается, пока горение газа не будет продолжаться за его счет. Тогда подача вторичного воздуха может быть прекращена. [c.137]

При установке на жаротрубных котлах инжекционных горелок среднего давления обычного типа (см. рис. 28) и необходимости работы при давлении газа перед ними ниже 2500—2200 мм вод. ст. во избежание обратного удара пламени обслуживающий персонал вынужден прикрывать воздушную шайбу. В этих случаях догорание газа может происходить только за счет подачи в топку вторичного воздуха, факел удлиняется, и обеспечить в этих условиях полное сжигание газа не удается. Поэтому установку на жаротрубных котлах инжекционных горелок среднего давления обычного типа можно применять только в тех случаях, когда тепловая нагрузка котла практически постоянна и снижается от номинальной только до пределов, обеспечивающих устойчивую работу горелки на таком количестве первичного воздуха, которое необходимо для полного сжигания газа. [c.153]

Как следует из графика, вершина кривой соответствует оптимальному зазору между диском и корпусом, т. е. 5—7 мм, при котором эжектируется максимальное количество первичного воздуха. Другие размеры зазора в указанных деталях горелки приводят к снижению поступления воздуха и ухудшению процесса горения топливной смеси. [c.284]

Нетрудно подсчитать, что при нормальной величине полного давления у входа в сопло рассматриваемых установок (порядка 100 кГ/м ) количество первичного воздуха, просасываюш,ееся сквозь слой, достигло бы в данном случае лишь около 160 м 1ч или 6,5% необходимого количества. Очевидно, в бункере описанных размеров и при сыпучем материале указанных свойств установка сопла со вводом первичного воздуха явно нецелесообразна. [c.185]

Принципиальная схема излучающей горелки показана на рис. 159. Газ, выходя из форсунки, инжектирует воздух. Инжектор-смеситель рассчитывается таким образом, чтобьг при заданном гидравлическом сопротивлении насадки и давлении газа перед форсункой количество первичного воздуха соответствовало бы 0=1,03-4-1,06. Таким образом, расчет производится с учетом подсоса в горелку полного количества воздуха, необходимого для сгорания. Газовоздушная смесь из инжектора-смесителя поступает в распределительную коробку под давлением 2—3 мм вод. ст. и выходит через каналы керамического насадка. [c.292]

На рис. 87, б показан промежуточный случай, когда горючий газ подается в тесной смеси с частью воздуха, необходимого для горения (1>а>0), а остальная часть воздуха для горения поступает из атмосферы. Как и следовало ожидать, в этом случае образуются два фронта (два конуса) горения кинетический (Р,-ц) и диффузионный Рц-1л). Область//, образованная продуктами горения, поступающими из фронта Р -л и несгоревщим газом, поступающим из области /, может иметь различное развитие в зависимости от количества первичного воздуха в смеси его с горючим. При малых значениях а область II будет мало развитой, фронты горения р1 ц и Рц-т будут находиться вблизи друг друга и горение в целом будет приближаться к случаю, изображенному на рис. 87, в. При больших значениях а область II получит большее развитие, так как горючие составные части здесь сильно забалластированы продуктами горения, кинетический фронт горения р1-л будет по размерам приближаться к случаю, изобра-жевному на рис. 87, а, а общая длина пламени будет меньше, чем для случая, изображенного а рис. 87, в. Следует отме- [c.154]

Основываясь на изложенном, естественно предположить, что профиль кривых распределения температур в вертикально расположенном факеле должен быть симметричным относительно его оси (см. рис. 81). Это одинаково справедливо как для случая горения готовой горючей смеси, так и для случая горения газа в атмосфере воздуха. Уровень темлерагур в пламани, очевидно, будет зависеть от теплоты сгорания горючего газа, а также от физических параметров газа и воздуха и, конечно, от количества первичного воздуха в горючей смеси. При прочих равных условиях пламя предварительно подготовленной горючей смеси будет наименьших размеров и температура его будет наивысшей. По мере уменьшения содержания в смеси первичного воздуха объем и светимость пламени, а также его теплоотдача в окружаюш,ее пространство будут возрастать и, как следствие, будет снижаться температурный уровень факела. Профиль кривой распределения температур в поперечном сечении факела [c.164]

В других случаях предпочитают довести жидкое топливо до парообразного состояния еш,е в (головке самой горелки. Такой прием применяется, например, в примусных горелках, в которых предусмотрен значительный прогрев керосина при протекании его 3 верхней полс>сти головки, натре-вающейся от окружающего ее пламени. Подача керосина к горелке обеспечивается давлением воздуха в резервуаре, создаваемым с помощью ручного ласосика. В керосиновой плите, носящей название керогаза , подобного рода предварительная газификация топлива проводится при достаточно большом количестве первичного воздуха. Такая газификация приводит к обесцвечиванию пламени даже такого жирного топлива, как керосин, окрашивая его в бледно-голубой цвет. [c.130]

На рис. 139, 140 показано изменение температуры, степени черноты и излучения по длине пылеугольного факела в зависимости от количества первичного воздуха и тонкости помола пыли. Увеличение количества первичното воздуха снижает излучение почти по всей длине факела, а степень черноты и температуру— в первой его половине. Тонкость помола (рис. 140) положительно сказывается па температуре и излучении только в первой половине факела степень же черноты увеличивается по всей длине факела. Такое влияние тонкости помола вполне есте- [c.244]

Однако можно довольно легко заставить топливо, богатое углеводородами, потерять светимость, если вовремя ввести в зону газификации потребное количество первичного воздуха. В простейших промышленных топках факельного типа, с их примитивной аэродинамической структурой, с помощью первичного воздуха достигается лишь частичный эффект, и газификационная зона вытягивается по длине факела, так как нужный для быстрой и 1П0ЛН0Й газификации кислород в ее сердцевину не поступает С01ВС6М или поступает недостаточно энергично, вытесняемый образующимися газами. Даже на природном газе, способном вступать немедленно в истинное [c.15]

Примером такого типа служит форсунка North-Ameri-сап (рис. 108), применявшаяся на заводах Кулебакском, им. Лихачева. Элект(росталь и др. в системах автоматического регулирования тепловых режимов печей. Форсунка снабжена двумя штуцерами малого диаметра — для подачи небольшого и неизменного количества первичного воздуха постоянного давления, предназначенного для распыления мазута, и большего диаметра — для подачи вторичного воздуха, расход которого регулируется дроссельной заслонкой в зависимости от количества сжигаемого мазута. Первичный воздух поступает во внутренний корпус 1, в котором проходит мазутная трубка 2, заканчивающаяся мазутным соплом 3. Наконечник мазутного сопла расположен в центре камеры завихрения 4, образованной в полости воздушного сопла 5 комплектом неподвижных лопастей 6. Проходя между лопастями, первичный воздух завихряется, [c.185]

Жидкие топлива, несущие в своем составе достаточное количество собственного кислорода, разлагаются без сажевыделения и дают лишь слабо окрашенное пламя (например, спирты). Воздействуя на количество первичного воздуха, входящего в состав первичного смесеобразования, можно в известных пределах усилять или ослаблять светимость пламени даже на жирных топливах. [c.128]

Если принять, что нижний желательный предел количества первичного воздуха должен определяться из теоретической потребности в этом воздухе со стороны летучих при полном их сгораиии, то наивысшая способность к воспламенению смеси летучих с воздухом будет соответствовать условию < 1 или, гру- [c.235]

Тогда доля минима аьно необходимого возврата от количества первичного воздуха определится следующим отношением [c.235]

Работа отдельных элементов топочного оборудования имеет свои технологические особенности, обусловливающие те или иные требования к ведению общего топочного режима, подчас противоречивые. На мощных парогенераторах устанавливают десятки горелок, в каждой из которых необходимо поддерживать требуемые соотношение подач топлива и воздуха, скоростной режим, тепловую мощность. Условия регулирования отдельных составляющих воздушного баланса топки при изменении нагрузки парогенератора неодинаковы. Так, например, количество первичного воздуха, транспортирующего пыль, можно изменять лишь в узких пределах. Поэтому избыток воздуха в горелках регулируется главным обра- [c.3]

Наглядное представление о роли летучих в тепловом балансе воспламенения пылевоздушной смеси дает ряс. 5. Кривая 2 показывает адиабатическую температуру пылевоздушной смеси после сгорания летучих (7 а ") при темшературе воздуха г.в = 300°С и обычно применяемом в топках коэффициенте избытка воздуха а =1,20. При этих условиях для углей с выходом летучих более 32% T a" превышает 1000°С, т. е. примерно достигает уровня воопламенения коксовых частиц. Если же, как это обычно делается в практике, подавать вместе с пылью лишь часть воздуха — первичный воздух, то Та может быть значительно повышена. Так, подача с топливом 45% теоретически необходимого количества воздуха позволяет повысить Та для углей марок ПЖ, Г, Д до 1 700—2 000°С (рис. 5, кривая 3). Для углей, бедных летучими, Та" аначительно ниже. Однако даже относительно малый выход летучих оказывает заметное положительное влияние на тепловой баланс воспламенения. Так, для угла марки Т с выходом летучих У =13% сокращение количества первичного воздуха до 207о и повышение его температуры до 400°С позволяет повысить Та" примерно до 1 750°С (рис. 5, кривая 4). Хуже обстоит дело с топливом, особо бедным летучими типа антрацита (АШ). Здесь при V =4%, даже при подогреве воздуха до 400°С и количестве его 20% теоретически необходимого. Та достигает лишь 700 °С. Это подчеркивает специфическую трудность обеспечения устойчивого зажигания пылевоздушной смеси антрацита. [c.28]

Интервал допустимых скоростей в пылепроводах узок и в обычных условиях не превышает 20—25% номинальной скорости. Этот интервал желательно в максимальной мере использовать для регулирования количества первичного воздуха в соответствии с нагрузкой парогенератора. Такое регулирование позволяет замедли гь падение концентрации пыли в первичной смеси при разгрузке парогенератора (см. рис. 32) и тем повы-8 107 [c.107]

Количество первичного воздуха устанавливают по режиму работы системы пылеприготовления с учетом ограничений, накладываемых пневмотранспортом пыли в горелки. В основных чертах условия регулирования его сходны с рассмотренными для схемы с пылевым бункером при подаче пыли мельничным воздухом. Однако имеются и различия, связанные с переменной, регулируемой производительностью мельниц и зависящие также от схемы пылеприготовления и горелочното а ппарата. [c.121]

Проведенные Мосгазнроектом нснытання котла ДКВ-6,5-13, оборудованного четырьмя горелками ИГК-250, показали, что полное сгорание газа без признаков химического недожога достигается при коэффициенте избытка воздуха в топке 1,05 —1,08, что говорит об очень хорошей подготовке газовоздушной смеси в горелках. Уменьшение количества инжектируемого горелкой первичного воздуха путем увеличения диаметра газового сонла или прикрывания воздушной регулировочной шайбы для уменьшения количества первичного воздуха до 0,9— [c.245]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология