Трубчатый реактор среднему значени

В связи с тем, что теорема о среднем значении была успешно использована при установлении условий единственности для проточного реактора с перемешиванием и для частиц катализатора, можно надеяться на успешное ее применение к модели трубчатого реактора. Однако, как и прежде, исследование ограничивается моделями из одного уравнения. [c.144]

Рассмотрим адиабатический трубчатый реактор с продольным перемешиванием, описываемый уравнением (VI, 12) с граничными условиями (VI, 5в) и (VI, 5г). Теорема о среднем значении может быть записана в обозначениях температурной переменной следующим образом [c.144]

Он идентичен виду функции уравнения (IX.23), если г и рассматриваются как радиальные средние, определяемые уравнением (IX, 2). В результате устойчивость трубчатого реактора с поперечным перемешиванием может быть исследована с помощью собственных значений [c.236]

Как было указано, к этой группе относятся реакторы с мешалками и трубчатые безнасадочные реакторы, работающие при непрерывных подаче и отводе реагирующей массы, что обусловливает постоянство концентраций во всем объеме реакционного пространства в любой момент времени. Продолжительность пребывания каждой частицы в зоне реакции может быть найдена только как среднее значение по закону распределения. Поэтому при расчете выхода продукта следует учитывать функцию распределения продолжительности пребывания компонента в зоне реакции (см. рис. 17 и 18). [c.207]

УПРАВЛЕНИЕ ТРУБЧАТЫМ РЕАКТОРОМ ПО СРЕДНЕМУ ЗНАЧЕНИЮ [c.335]

Пример 3. Рассмотрим трубчатый реактор длиной Ь, в который поступает сырье с концентрацией катализатора Хвх-Реакция происходит с выделением теплоты, и в результате по длине аппарата устанавливается некоторый температурный профиль 0ст(О (рис. 6). При некотором / = / температура достигает максимума. Это максимальное значение температуры ограничено значением 0 , так как при его превышении происходит разложение продукта. В то же время с понижением температуры уменьшается и степень конверсии. В первом приближении степень конверсии возрастает с увеличением площади под кривой 0( ). Повышение концентрации катализатора во входном сечении позволяет увеличить степень конверсии, но температура при этом превышает допустимый предел (верхняя линия на рис. 6). Периодическое изменение концентрации катализатора во входном сечении аппарата позволяет получить более равномерный профиль температур, чем в статическом режиме. Закон распределения по сечениям аппарата средний за период температуры 0(/) показан на рис. 6. Площадь под кривой 0(/), а значит, и степень конверсии выше, чем в статическом режиме. [c.11]

Результаты решения уравнений (У-69—У-71) при определенных значениях параметров 7 = 1,5 20 и / = 0,7 и 1 при <21 = 10 представлены на рис. У-9 [47]. Как следует из рисунка, при кинетических параметрах а Ъ>а.2 трубчатый реактор с рециклом, отбираемым из средней зоны реактора (/ = 0,7), дает больший выход целевого продукта В, чем реактор с рециклом, отбирае-мым на выходе из реактора (/=1), причем с увеличением коэффициента рециркуляции максимальный выход Свтах возрастает. [c.130]

Продолжительность непрерывной работы трубчатого реактора зависит и от характера распределения тепловой нагрузки вдоль реакционной части змеевика особое значение имеет величина теп лового напряжения поверхности нагрева выходных труб (в конце реакционной зоны). При высоких тепловых напряжениях в эгоп части змеевика в результате перегрева газа в пограничном слое Гудет происходить усиленное разложение углеводородов, особенно непредельных, что приведет к быстрому закоксовыванию внутренней поверхности труб. Поэтому для выходных труб змеевика рекомендуется значительно меньшая интенсивность подвода тепла, чем для других его частей. Так, если среднее тепловое напряжение поверхности нагрева радиантной части змеевика при пиролизе бензина 32 000—33 000 ккал м -ч), то для выходных труб (при диаметре труб 114 мм) оно должно быть 11 ООО—12 000 ккал/(м -ч). [c.51]

Для иллюстрации в табл. 27 дается сводка показателей по наиболее распространенным схемам трубчатых реакторов. В ней приведены результаты расчетов для средних давлений, поскольку в этой облас1И принципиально возможно применение самых разнообразных, конструкций. При более мягких или жестких условиях значения отдельных показателей, конечно, будут меняться, но основные тенденции остаются в силе. [c.300]

Однако критическое значение критерия Рейнольдса, характеризующее переход от ламинарного режима к турбулентному (или к его переходной области), существенно различается в зависимости от типа процесса. Так, при транспортировании потоков по трубам, а также для трубчатых реакторов Ке р == 2300 (причем ш — средняя скорость движения потока, й — диаметр трубы или аппарата, р и Л — плотность и вязкость потока), при осаждении в гравитационном поле Кбкр = 0,2 (где оу— скорость осаждения частицы, — диаметр частицы, риц — плотность и вязкость среды, в которой происходит осаждение), при перемешивании КСкр = 50 (здесь ш — я ( д, где п — частота вращения мешалки, а — диаметр мешалки, р и д- плотность и вязкость перемешиваемой среды). Значение Ке р при движении двухфазных и многофазных потоков установить затруднительно, так как в отдельных случаях невозможно однозначно решить вопрос выбора определяющего линейного размера, а также скорости. Поэтому при описании экстракционных процессов с помощью критериальных уравнений, т. е. в безразмерной форме, необходимо раскрыть обозначения величин, включаемых в традиционно используемые гидродинамические критерии (Рейнольдса, Фруда, Архимеда, Лященко и т. д.). [c.76]

В первых разделах этой главы рассмотрена простая детерминированная задача регулирования скорости истечения из емкости и некоторые варианты этой задачи. В разд. 6 и 7 дается вывод уравнений для трубчатого химического реактора и решается для этого случая как задача управления по конечному значению, так и задача управления по среднему значению. В отличие от рассмотренных ранее задач управления управляющая переменная (в данном случае тепловой поток) не фигурирует в явном виде в функциональных уравнениях. Остальная часть главы посвящена интересной работе Кальмана, Лапидуса и Шапиро по управлению линейными системами с квадратичной целевой функцией. В разд. 9 представлены уравнения, линеаризованные относительно равновесной точки. В разд. 10 дано описание выбираемого критерия качества. На основе результатов, приведенных в разд. 9 и 10, в разд. 11 выводятся уравнения управления и дается метод расчета. В разд. 12 и 13 методика, рассмотренная в предыдущих заачадх, используется для изучения переходных процессов в абсорбере. Приведен числовой пример. Результаты разд. 11 используются в разд. 14, где они трактуются с помощью второго метода Кальмана. Наконец, в разд. 15 рассматривается метод Кальмана в более общем виде. [c.321]

А Гг. 9 Гг г/Э Ау4 Р(АА)с1АА. Она не должна превышать допустимое значение. Так, для окисления метанола определено, что в трубчатой части комбинированного реактора допустимо загружать катализатор, активность которого имеет средний разброс 30 - 40%. В адиабатическом слое, где нет теплоотвода, требования к однородности активности выше - допустимо отклонение в пределах 10%. [c.218]