Гидравлическое сопротивление насадки регенераторов

После окончания теплового расчета определяется гидравлическое сопротивление насадки регенератора по уравнению [c.365]

Определяем гидравлическое сопротивление насадки регенератора. Сопротивление трения по поясам насадки [c.194]

Во вре.мя опытов в регенераторы подавался влажный возд Х при давлении около 5,2 кГ см , содержащий нормальное количество СОг. Количество перерабатываемого воздуха не превышало 300 м ч. При таком количестве воздуха гидравлическое сопротивление насадки достигало мм вод. ст. Время между переключениями прямого и обратного потоков было 6 9 и 12 мин. 38 [c.38]

Сборник содержит результаты исследований по оценке эффективности турбодетандеров в крупных кислородных установках, по теплоотдаче и гидравлическому сопротивлению в регенераторах с насыпными насадками установок разделения воздуха. [c.2]

На основании этих данных определяются поверхность насадки и ее вес, продолжительность цикла, диаметр регенератора, уточняется характеристика насадки, определяется гидравлическое сопротивление насадки, производится поверочный расчет на незабиваемость регенераторов. [c.361]

ТЕПЛООТДАЧА И ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ В РЕГЕНЕРАТОРАХ С НАСЫПНЫМИ НАСАДКАМИ ВОЗДУХОРАЗДЕЛИТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК [c.36]

Гидравлическое сопротивление насадки является одним из важнейших рабочих параметров регенераторов, поэтому параллельно с исследованием теплоотдачи в насадках было проведено исследование и их гидравлического сопротивления. [c.56]

В тех случаях, когда рассчитываемые регенераторы должны работать в таких же условиях, как и регенераторы какой-либо промышленной установки, для которой известны условия незабиваемости насадки, условия теплообмена и гидравлическое сопротивление насадки при прохождении обратного потока, расчет сводится к определению диаметра регенератора и веса насадки. При расчете принимаются такими же, как и в регенераторах модельной установки характеристика насадки, высота слоя насадки, скорости газовых потоков, давления прямого и обратного потоков, разность температур на теплом и холодном концах регенератора, продолжительность цикла и гидравлические потери. [c.360]

На основании этих данных определяют поверхность насадки и ее массу продолжительность цикла диаметр регенератора уточняют характеристику насадки определяют гидравлическое сопротивление насадки. [c.357]

Кусковые насадки имеют свободный объем примерно в 1,5 раза меньше, чем насадка из гофрированной алюминиевой ленты. Поэтому для обеспечения такого же гидравлического сопротивления в регенераторах с насыпной кусковой насадкой (при той же высоте насадки) скорость газового потока в регенераторе должна быть уменьшена в 2,5 раза, что приводит к увеличению размеров регенератора и их веса. Но в связи с большой массой насадки продолжительность периода дутья [c.133]

Гидравлическое сопротивление насадок регенераторов воздухоразделительных установок при отсутствии на насадке кристаллов НгО и СОа, а также сетчатых насадок регенераторов ГХМ рассчитываются по формуле [c.177]

Насадка регенераторов низкотемпературных установок должна удовлетворять ряду требований а) материал насадки должен обладать достаточной теплоемкостью и теплопроводностью (при этом теплопроводность в продольном направлении должна быть минимальной) б) форма насадки должна обеспечить возможно большую поверхность в единице объема регенератора и низкое гидравлическое сопротивление в) материал насадки должен быть стойким при переменных температурах против коррозии и истирания. [c.260]

Регенераторы первого типа. Целью испытаний регенераторов первого типа являлось определение механической прочности выбранного материала в рабочих условиях, а также получение предварительных данных по гидравлическому сопротивлению и теплообмену в насыпной каменной насадке. [c.38]

Таким образом, для регенераторов с каменной кусковой насадкой гидравлическое сопротивление может быть подсчитано в соответствии с уравнением (36) по формуле [c.58]

Результаты измерения гидравлического сопротивления всех трех типов регенераторов, полученные во время испытаний., а также при продувке насадки в тепловых условиях, были обработаны в критериальной зависимости (фиг. 7) [c.51]

Насадка регенераторов кислородных установок должна удовлетворять ряду требований а) материал насадки должен обладать достаточной теплоемкостью и теплопроводностью и быть устойчивым при переменных температурах против коррозии и истирания б) форма насадки должна обеспечить возможно большую поверхность в единице объема и низкое гидравлическое сопротивление. [c.109]

Высота насадки регенераторов с дисками из алюминиевой ленты принята одинаковой (3950 мм) для установок всех типов. В этом случае высота поясов равна верхнего 850 мм, среднего 1350 мм и нижнего 1750 мм. Большая высота рифления и большой шаг для верхних поясов приняты с целью увеличения живого сечения и снижения гидравлического сопротивления в верхней (теплой) части насадки, где проходящий воздух имеет наименьшую плотность и наибольший удельный объем. Угол наклона рифа для всех поясов равен 45°. [c.439]

Свободный объем для каменной насадки примерно в 1,5 раза меньше, чем для алюминиевой. Соответственно уменьшается и поверхность теплообмена на единицу массы и объема. Вследствие этого для получения тех же гидравлических сопротивлений каменной насадки скорость потока газов в ней должна быть уменьшена в 2,5 раза. Диаметр регенератора для каменной насадки должен быть большим, чем регенератора с насадкой из алюминиевой ленты, а продолжительность дутья увеличена до 9—10 мин, что снижает потери воздуха от продувки регенераторов. [c.444]

Для регенераторов, заполняемых другими насыпными насадками, расчет гидравлического сопротивления производится по графическим зависимостям фиг. 8. [c.59]

Регенераторы, заполненные такой насадкой, по сравнению с регенераторами, заполненными другими насадками, будут иметь или наименьшие размеры или наименьшее гидравлическое сопротивление и температурный напор (наименьшую недорекуперацию тепла). [c.59]

Свободный объем для каменной насадки примерно в 1,5 раза меньше, чем для алюминиевой соответственно уменьшается и поверхность теплообмена на единицу массы и объема. Вследствие этого для получения тех же гидравлических сопротивлений каменной насадки скорость потока газов в ней должна быть уменьшена в 2,5 раза. Диаметр регенератора для каменной насадки должен быть ббльшим, чем регенератора с насадкой из алюминиевой ленты, а продолжительность дутья увеличена до 9—10 мин, что снижает потери воздуха от продувки регенераторов. В толще насыпной насадки можно размещать змеевики для отвода чистых продуктов через регенераторы в этом случае получаемые продукты разделения не загрязняются кислородом и азотом воздуха, остающихся в насадке от периода воздушного дутья, а также [c.441]

В регенераторах теплообмен происходит при последовательном противоточном течении воздуха. Регенератор представляет собой цилиндрическую емкость, наполненную дисками, скрученными из тонкой гофрированной ленты шириной 35 мм, диаметр диска, а следовательно, и регенератора 800 мм. Дисковая компоновка ленты позволяет получить развитую поверхность в единице объема и произвести эффективный теплообмен с КПД, равным 0,94—0,98. В каждом регенераторе содержится около 500 кг насадки в виде ряда дисков. На расчетном режиме работы регенератора распределение температур по длине насадки обычно линейное от атмосферной температуры на теплых концах до —80°С на холодных. Гидравлическое сопротивление регенератора при прямом ходе воздуха (при атмосферном давлении) составляет около 250 мм вод. ст., при обратном — около 500 мм вод. ст. В регенераторах осушается атмосферный воздух. [c.187]

Гидравлические сопротивления регенераторов незначительны (0,07—0,12 кг см ), что позволяет пропускать большие объемы газов с весьма малой потерей давления. Кроме того, при наличии регенераторов отпадает необходимость в предварительной обработке воздуха — очистки от СОг и осушки от влаги, так как оседающие на насадке регенератора при охлаждении воздуха влага и углекислота выносятся наружу обратными потоками газов. При прохождении газов (продуктов разделения) через регенераторы благодаря их большому объему, превышающему в несколько раз объем сжатого воздуха, происходит полная сублимация и испарение отложившейся углекислоты и влаги. [c.150]

Одним из преимуществ регенератора перед теплообменником является его малое гидравлическое сопротивление, что позволяет пропускать через регенераторы большие объемы воздуха с весьма малой потерей давления. Сопротивление регенератора зависит от многих факторов, главными из которых являются 1) скорость протекания газа через насадку 2) конструкция насадки 3) состояние газа. [c.157]

Рифления должны быть по возможности мелкими, чтобы не увеличивать объем регенератора. При слишком мелкой насадке сильно увеличивается гидравлическое сопротивление. [c.105]

Определяют гидравлическое сопротивление всей насадки регенератора по уравнению [c.359]

АД-1М). Ленты попарно сворачивают в диски, которые укладывают на нижнюю опорную ре-щетку и сверху поджимают нажимными шпильками. Для уменьшения осевой теплопроводности и повышения эффективности теплообмена в ленте делают сквозные прорези длиной 89 5 мм расстояние между ними 10 1 мм. В нижней части регенератора устанавливают насадку с меньшим диаметром, а в верхней части - насадку с большим диаметром для уменьшения гидравлического сопротивления (так как теплый газ в верхней части регенератора имеет больший удельный объем). [c.190]

Правильное распределение воздуха между парами регенераторов проводят по температуре середины насадки изменением количества прямого потока в соответствии с количеством обратного потока. Количество же обратного потока, как известно, в каждом регенераторе зависит от его гидравлического сопротивления. [c.166]

Большинство опубликованных работ, посвященных теплоотдаче и гидравлическому сопротивлению в сетчатых насадках, выполнено применительно к регенераторам газовых холодильных машин (ГХМ). Объектом изучения в этих работах являлись преимущественно плотно упакованные или свободно уложенные пакеты сеток, геометрические характеристики которых изменялись в относительно узких пределах. Нижняя граница исследованной области чисел Ке составляла 10—20, верхняя— не превышала 300—500. Имеющиеся данные по теплоотдаче и гидродинамике в разреженных сетчатых насадках носят еще более ограниченный характер. В этих условиях выбор оптимальных геометрических характеристик сетчатых теплообменников и проведение их теплового н гидравлического расчетов связаны с определенными трудностями. [c.115]

Насадка регенераторов обычно выполняется секционированной, состоящей из трех-четырех поясов. Верхний пояс заполняется дисками из алюминиевой ленты с крупными гофрами с целью увеличения живого сечения и уменьшения гидравлического сопротивления для прохода теплого газа, имеющего наибольший удельный объем. В направлении к холодному концу удельный объем проходящего через регенератор га-160 [c.160]

Дополнительной причиной повышения сопротивлений насадки газовых и воздушных регенераторов является и то, что при открывании крышек в смотровых шахточках над вертикалами в последние просыпается некоторое количество шихты, которая уносится потоком газов через косые ходы в регенераторы и там сгорает, а зола отлагаегся на насадке. Кроме того, сопротивление насадки регенераторов повышается при работе печей на неправильном гидравлическом режиме — с разрежением под лючками вертикалов. При открывании лючков угольная ш-ихта засасывается в вертикалы, попадает на насадку, вызывая ее засорение и оплавление. [c.191]

Для получения данных по тепловому режиму регенераторов при равенстве потоков, идущих по насадке, во второй группе опытов сквозные змеевики выключались, оставался лишь петлевой поток. Количество воздуха изменялось в пределах 300— 600 м 1ч для проверки влияния изменения тепловой нагрузки на недорекуперацию. Максимальный расход соответствовал скорости прямого потока, равной 1,2 м1сек (по полному сечению регенератора при нормальных условиях). При такой скорости гидравлическое сопротивление насадки не превышало сопротивление регенераторов с насадкой из гофрированной ленты. [c.43]

Период переключения регенераторов регулировался ре,те времени типа РТ-1200, включенньш в электрическую схему обычного механизма переключения. Во время установившегося режима через каждые 30 сек фиксировались изменения всех параметров работы регенераторов в течение периодов теплого и холодного дутья. По усредненным значениям этих параметров определялись потери холода в окружающую среду и удельные тепловые нагрузки на насадку и змеевики, подсчитывались коэффициенты гидравлического сопротивления. [c.38]

При проведении третьей группы опытов были выключены все змеевики. Незамерзае.мость регенераторов обеспечивалась увеличением обратного потока. Эти опыты проводились для того, чтобы определить, как влияют змеевики и размеры зерен насадки на гидравлическое сопротивление и теплообмен в регенераторе. Опыты проводились с расходом воздуха 500 и 300 м 1ч при соотношении потоков 103—105%. [c.43]

Так как в регенераторах с насыпной насадкой и встроенными змеевиками для вывода чистых продуктов протекают весьма сложные тепло- и массообменные процессы, выбор материала насадки, исследование теплообмена и гидравлического сопротивления в ней, а также исследование мЕссообмена в регенераторах имели очень большое значение. [c.15]

ИГХЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ФАКТОРОВ НА ТЕПЛООБМЕН И ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ В ДИСКОВЫХ НАСАДКАХ РЕГЕНЕРАТОРОВ [c.163]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология