Регенераторы гидравлическое сопротивление

Несмотря на турбулентность кипящего слоя, при неравномерном распределении входящего в него потока состав газа в разных точках неодинаков. Например, концентрация кислорода в газе, выходящем из кипящего слоя регенератора, может быть выше, чем в циркулирующем газе. Отдельные струи газа имеют стремление сливаться, отделяться от твердых частиц и в виде крупных пузырей прорываться через слой. Это приводит к неустойчиво.му гидравлическому режиму, к выбросу катализатора из слоя. При недостаточном гидравлическом сопротивлении решетки и неравномерном распределении потока катализатора часть последнего может просыпаться через отверстия решетки. Такие явления снижают производительность регенератора и усиливают износ футеровки и решетки [225]. [c.144]

В результате переноса сверху вниз места вывода катализатора из реактора и регенератора и одновременного снижения скоростей потоков в этих аппаратах схема циркуляции катализатора была упрощена по сравнению с ранее реализованной на установках модели I, а гидравлическое сопротивление системы уменьшено. И то и другое позволило уменьшать общую высоту установки и сократить расход металла. [c.254]

Основные требования сводятся к тому, чтобы обеспечить хороший контакт исходного сырья с катализатором при непрерывности процессов крекинга и регенерации. Температурный режим процессов в реакторе и регенераторе должен поддерживаться в строго заданных пределах. Недопустимо смешение газообразных продуктов процесса крекинга и регенерации. Технологическая схема должна позволять эффективно использовать тепло регенерации. Гидравлическое сопротивление системы не должно быть высоким. Таким образом, требования к технологической системе весьма жестки. [c.246]

Для ЭТОГО задаемся гидравлическими сопротивлениями отходящим продуктом разделения. Принимаем сопротивление регенераторов, принудительных и автоматических клапанов и коммуникаций равным 0,25 кгс/см , сопротивление верхней колонны — 0,15 кгс/см . Общее сопротивление [c.434]

Процесс очистки газа включал три стадии-ступени осуществляемые в вихревом дегазаторе (2) — первая ступень, в верхней и нижней части регенератора (3) — вторая и третья ступени. Использование различных по гидравлическому сопротивлению первой и второй ступеней способствует повышению эффективности процессов дегазации и десорбции малорастворимых в насыщенном растворе метана, водорода, диоксида углерода. [c.209]

Насадка регенераторов низкотемпературных установок должна удовлетворять ряду требований а) материал насадки должен обладать достаточной теплоемкостью и теплопроводностью (при этом теплопроводность в продольном направлении должна быть минимальной) б) форма насадки должна обеспечить возможно большую поверхность в единице объема регенератора и низкое гидравлическое сопротивление в) материал насадки должен быть стойким при переменных температурах против коррозии и истирания. [c.260]

Это приложение дано с целью проиллюстрировать использование данных о теплоотдаче и гидравлическом сопротивлении, приведенных в гл. 6, 7 и 10, совместно с теоретическими положениями, сформулированными в гл, 2. В качестве примеров рассмотрен расчет промежуточного холодильника газотурбинной установки и регенераторов трех различных типов для газотурбинной установки. [c.204]

Из табл. 1У-19 следует, что при одинаковой глубине регенерации, степени извлечения и удельном расходе пара производительность регенератора с тарелками провального типа вдвое превышает производительность насадочного регенератора. Удельный расход пара в регенераторе с ситчатыми тарелками вследствие большего гидравлического сопротивления несколько превышает расход пара в насадочном регенераторе и регенераторе с провальными тарелками (при прочих равных условиях). [c.202]

Приводится опыт трехлетней эксплуатации форсуночного регенератора поглотительного раствора вакуум-карбонатной сероочистки на Енакиевском коксохимическом заводе с использованием па стадии регенерации тепла надсмольной воДы. Показаны преимущества такой схемы регенерации по сравнению с регенерацией в тарельчатом аппарате низкое гидравлическое сопротивление, меньший расход тепла, надежность в эксплуатации, [c.166]

Из рис. 93 видно, что регенераторы с промежуточной средой менее выгодны. Увеличение п до двух приводит к некоторому уменьшению размеров аппарата. При больших значениях п размеры аппарата. изменяются несущественно, а гидравлическое сопротивление резка возрастает. [c.173]

Первая промышленная установка каталитического крекинга с циркулирующим мелкодисперсным катализатором (модель I) имела сравнительно сложную схему реакторно-регенераторного блока (рис. 24, а). Циркулирующий катализатор входил в реактор 1 и регенератор 2 снизу, выходил сверху и поступал для отделения продуктов крекинга и газов регенерации в бункер-сепаратор 7. Основными недостатками такой установки были громоздкость аппаратуры, большое гидравлическое сопротивление системы, значительная высота установки (около 70 м)) и недостаточная гибкость процесса. [c.72]

Преимуществами регенераторов по сравнению с теплообменниками являются значительно большая поверхность теплообмена и незначительное гидравлическое сопротивление, что обусловливает весьма малые потери давления при пропускании через аппарат больших объемов газов. Кроме того, при использовании регенераторов отпадает необходимость предвари- [c.216]

Давление в верхней колонне определяем, задавшись гидравлическими сопротивлениями на пути отходящих продуктов разделения. Принимаем сопротивление регенераторов, принудительных и автоматических клапанов и коммуникаций равным 0,25 atm, сопротивление верхней колонны 0,15 ата. Найдем общее сопротивление [c.469]

Регенераторы первого типа. Целью испытаний регенераторов первого типа являлось определение механической прочности выбранного материала в рабочих условиях, а также получение предварительных данных по гидравлическому сопротивлению и теплообмену в насыпной каменной насадке. [c.38]

Во вре.мя опытов в регенераторы подавался влажный возд Х при давлении около 5,2 кГ см , содержащий нормальное количество СОг. Количество перерабатываемого воздуха не превышало 300 м ч. При таком количестве воздуха гидравлическое сопротивление насадки достигало мм вод. ст. Время между переключениями прямого и обратного потоков было 6 9 и 12 мин. 38 [c.38]

Конструкция опытных регенераторов показана на фиг. 4. Диаметр и высоту их определяли ша основании результатов, полученных в предыдущих испытаниях с учетом допустимой недорекуперации и гидравлического сопротивления. [c.42]

На основании измерений гидравлического сопротивления встроенных в регенератор змеевиков установлено, что с достаточной точностью потери давления в змеевиках могут быть определены по уравнению, полученному Дене 4], [c.50]

Результаты измерения гидравлического сопротивления всех трех типов регенераторов, полученные во время испытаний., а также при продувке насадки в тепловых условиях, были обработаны в критериальной зависимости (фиг. 7) [c.51]

Чтобы предотвратить прорыв газов из одного аппарата блока в другой, предусматривается создание затвора из катализатора в длинной трубе, в которой образуется достаточное гидравлическое сопротивление. Проникание газов реакции в регенератор очень опасно, поэтому на трубопроводе, связывающем эти аппараты, устанавливают азотный затвор — камеру с давлением азота, превышающим на 2,5—4 кПа давление в аппаратах. [c.123]

По мере усовершенствования установок и перехода к более низким давлениям воздуха разность температур в аппаратах для теплообмена между воздухом и отходящими газами постепенно снижается, достигая при использовании воздуха низкого давления 5—8 град. Однако уменьшение АГ в аппаратах ведет согласно формуле (П1-2) к необходимости во столько раз увеличивать поверхность теплообмена, во сколько уменьшилась разность температур, чтобы передать то же количество тепла. При увеличении поверхности, а следовательно, и размеров теплообменника, возрастают потери от теплопритока извне через тепловую изоляцию. Эти потери частично или полностью уничтожают тот выигрыш в энергии, который достигается с уменьшением разности температур. Задача была решена в результате создания нового эффективного теплообменного аппарата, в котором можно передавать большие количества тепла при значительно меньших гидравлических сопротивлениях и размерах аппаратов, чем в самых совершенных теплообменниках. Такими новыми теплообменными аппаратами для техники низких температур являются регенераторы, позволяющие разместить в единице объема большую поверхность теплообмена (1500—2500 объема аппарата). На 1 поверхности трубчатого теплообменника приходится в среднем более 15 кг массы, а в регенераторе 0,5—0,6 кг. Применение регенераторов позволило упростить конструкцию аппаратов и снизить гидравлические сопротивления. [c.106]

Насадка регенераторов кислородных установок должна удовлетворять ряду требований а) материал насадки должен обладать достаточной теплоемкостью и теплопроводностью и быть устойчивым при переменных температурах против коррозии и истирания б) форма насадки должна обеспечить возможно большую поверхность в единице объема и низкое гидравлическое сопротивление. [c.109]

При минусовых температурах наружного воздуха ГТУ могут развивать мощность значительно выше номинальной, но по прочностным характеристикам заводы-изготовители ограничивают работу ГТУ до определенной мощности, с превышением которой моя ет произойти поломка отдельных деталей или узлов агрегата из-за недопустимо высоких напряжений в материале. При пониженном атмосферном давлении и при повышенных температурах наружного воздуха сверх +15° С мощность ГТУ снижается. Кроме того, мощность во многом зависит от величины радиальных зазоров проточной части и состояния лопаток. При увеличении радиальных зазоров и загрязнении рабочих и направляющих лопаток падает мощность или повышается температура продуктов сгорания перед турбиной. Повышение гидравлических сопротивлений на выхлопном тракте турбины (загрязнение регенераторов по газовой стороне и др.) также приводит к уменьшению мощности. В случае повышения мощности сверх предельно допустимой необходимо принимать срочные меры для ее снижения путем уменьшения числа оборотов или перепуском газа у центробежного нагнетателя с выхода на вход. [c.149]

Высота насадки регенераторов с дисками из алюминиевой ленты принята одинаковой (3950 мм) для установок всех типов. В этом случае высота поясов равна верхнего 850 мм, среднего 1350 мм и нижнего 1750 мм. Большая высота рифления и большой шаг для верхних поясов приняты с целью увеличения живого сечения и снижения гидравлического сопротивления в верхней (теплой) части насадки, где проходящий воздух имеет наименьшую плотность и наибольший удельный объем. Угол наклона рифа для всех поясов равен 45°. [c.439]

Свободный объем для каменной насадки примерно в 1,5 раза меньше, чем для алюминиевой. Соответственно уменьшается и поверхность теплообмена на единицу массы и объема. Вследствие этого для получения тех же гидравлических сопротивлений каменной насадки скорость потока газов в ней должна быть уменьшена в 2,5 раза. Диаметр регенератора для каменной насадки должен быть большим, чем регенератора с насадкой из алюминиевой ленты, а продолжительность дутья увеличена до 9—10 мин, что снижает потери воздуха от продувки регенераторов. [c.444]

Потеря напора в теплообыенных аппарата . Выбор скорости потока теплоносителя и допустимой потери напора в теплообменных аппаратах связан с общей схемой процесса. В регенераторах тепла пародистиллятов вакуумных колонн потери напора на паровых потоках исчисляются несколькими миллиметрами ртутного столба. Для паровых потоков атмосферных колонн и колонн, работающих под давлением, потеря напора может достигать значительно больших величин. Расчет потери напора ведут по известным, уравнениям гидравлики, учитывая местные гидравлические сопротивления, возникающие при прохождении потока через прорези в перегородках, между перегородками, при обтекании труб, на поворотах и т. д. [c.268]

Оптимальный предел регенерации тепла пародистиллятов, дистиллятов и остатков перегонки для подогрева сырья предопределяется экономикой процесса. Чем больше регенерируется тепла, тем больше поверхность теплообмена и число регенераторов, выше гидравлические сопротивления, а следовательно, и расход энергии на их преодоление. Кроме того, чем выше температура предварительного подогрева сырья, поступающего в огневые нагреватели (печи), тем выше (в отсутствие воздухоподогревателя) должна быть температура отходящих дымовых газов и ниже к. п. д. печей. Так, в среднем повышению температуры нагрева нефти на 1° С соответствует повышение температуры отходящих дымовых газов на 6° С. Сопоставление затрат, обусловливаемых усилением регенерации тепла, со стоимостью сэкономленного топлива позволяет выбрать экономически целесообразную степень регенерации тепла для данной технологической установки. [c.270]

Предотвращение прорыва газов из одного аппарата в другой, а также в систему траиспортирования катализатора, достигается прежде всего созданием затворов из самого катализатора. Для этого транспортные стояки выполняют в виде длинных вертикальных труб, гидравлическое сопротивление слоя катализатора в которых превышает перепад давления между аппаратами. Независимо от этого иа трубопроводе, связывающем регенератор с реактором, устанавливается азотный затвор, представляющий собой камеру, в которой создается давление азота, превышающее иа 266—399 кПа (20—30 мм рт. ст.) дав- [c.330]

Реакционное устройство второго типа с использованием твердого теплоносителя представлено на рис. 14, б. Реакторный блок отличается от вышеописанного применением движущегося сверху вниз под действием силы тяжести сплошного потока частиц твердого теплоносителя. Неразрывность потока создается гидравлическим сопротивлением в нижней части аппарата, которая переходит в стояк-трубопровод, выводящий теплоноситель в систему транспорта. Гранулы теплоносптеля должны быть крупными (не менее 2 мм) и иметь округлую форму, что облегчает их перемещение и сокращает потери от истирания. Сырье можно подавать прямоточно или проти-воточно по отношению к потоку теплоносителя. Охладившийся в результате контакта с сырьем теплоноситель посредством транспортного устройства попадает в нагреватель (регенератор). В нагревателе температура теплоносителя восстанавливается до первоначальной величины за счет тепла сгорания отложившегося на поверхности его частиц кокса или сжигания другого рода топлива. Теплоноситель нагревается в противотоке с поступающим из нижней части нагревателя воздухом или дымовыми газами. Нагретый теплоноситель через второе транспортное устройство возвращается в реактор. Реактор и нагреватель можно располагать по одной оси, при этом устраняется необходимость в одной из линий транспорта. [c.75]

Опыт Минниба евского газоперерабатывающего завода показал, что в регенераторах раствора МЭА (на блоках очистки газа от СОа) круглоколпачковые тарелки забиваются продуктами корро зии и другими механическими примесями. Замена этих тарелок на трубчато-решетчатые (без подвода теплоносителя) позволила в 2 раза увеличить производительность аппаратов, снизить гидравлическое сопротивление в системе и уменьшить за счет этого температуру процесса с одновременным повышением эффективности работы регенераторов (диаметр аппаратов — 2,5 м). Тарелки для этих аппаратов были изготовлены на Миннибаевском ГПЗ — они легко изготавливаются и монтируются в условиях ГПЗ (в этом отношении трубчатые тарелки имеют преимущества перед другими контактными устройствами). [c.400]

В настоящее время все большее распространение получают тг рельчатые регенераторы. Так, на основании опытных данных, полз ченных на лабораторной и модельной установках [107], для извлечения СО 2 из топочных газов рекомендован промышленный регенератор с ситчатыми тарелками. Аппарат диаметром 0,67 м имеет семь ситчатых тарелок со стесненным сливом жидкости, свободное сечение тарелок 17%, высота сливного порога 70 мм. Степень извлечения СОз из раствора МЭА составляет 0,5—0,55, Гидравлическое сопротивление тарелок в среднем 490 Па (50 мм вод. ст.). [c.200]

Степень регенерации при этом составляет 55—60%. Трехлетний опыт работы аппарата показал е1Го надежность в эксплуатации и экономичность. Основными преимуществами форсуночного регенератора являются возможность увеличения проязводительности, низкое гидравлическое сопротивление и низкий (в 1,3—1,5 раза ниже, чем в тарельчатых) расход тепла на проведение процесса. Энергетические затраты, в частности, расход технологического пара, на производство одной тонны серной кислоты из сероводорода, извлеченного в тарельчатом регенераторе, в 6—8 раз выше, чем в форсуночном регенераторе. [c.25]

По этой схеме давление в регенераторе (0,15—0,3 ат) ниже, чем в реакторе (0,5—1,0 ат), и определяется гидравлическим сопротивлением циклонов и всех последующих аппаратов и коммуникаций. Регенератор размещается на значительной высоте над реактором с таким расчетом, чтобы вес катализатора в вертикальной трубе (опускном стояке) обеспечивал необходимый избыток статического давления. Транспорт отработанного катализатора в регенератор осуществляется в разбавленной фазе (концентрация порядка 25—35 кг1м ) скорость потока воздуха в подъемном трубопроводе (стояке) 7—10 м сек. Для предотвращения эрозии при повышенных температурах трубопроводы футеруют огнеупорным материалом. Количество циркулирующего в системе катализатора регулируют задвижками—шиберами, установленными в нижней части опускных стояков. Для обеспечения требуемой точности регулирования перепад давления в задвижках должен быть 0,3—0,5 ат. [c.408]

Назначение - уменьшение скорости забивки сажевых фильтров, устанавливаемых на автомобилях перед каталитическими нейтрализаторами или непосредственно в выпускном тракте. Сажевые фильтры любой конструкции теряют пропускную способность и требуют зегенерации уже через 200-500 км пробега, а иногда и раньше. Ее приходится проводить в конце каждого рабочего дня и даже между сменами. Для регенерации разработаны специальные горелки и нагревательные элементы, нагревающие фильтр до температуры 550 - 600 °С, необходимой для начала выгорания сажи. Однако в процессе регенерации температура достигает 1400 С и выше, при этом поры фильтра постепенно спекаются. Это сказывается на его эффективности. На рис. 44 представлены данные, полученные при испытаниях сажевого фильтра из керамического монолита, снабженного электрическим нагревателем-регенератором [81]. Оценивалось противодавление (гидравлическое сопротивление) фильтра при пробеге автомобиля и периодических регенерациях. Через несколько регенераций сопротивление фильтра возрастало до предельной величины за счет спекания пор. [c.87]

Установка Кт-12 является одним из наиболее современных и экономичных агрегатов для производства технологического кислорода. Существует несколько модификаций этой установки. Наиболее новыми из них являются К-11-1, КтКАр-12 КтК-12-1 КтА-12-2. Ббльшая эффективность установок разделения воздуха достигается повышением коэффициента полезного действия турбокомпрессоров и понижением давления воздуха на входе в регенераторы. Это достигается при уменьшении гидравлических сопротивлений на пути прямого и обратного газовых потоков. [c.136]

Регенерированный раствор охлаждается, проходя последовательно теплообменник совмещенного регенератора, водяной холодильник 7 и аммиачный холодильник 8. Охлажденный до температуры 10 °С раствор проходит бак 9, фильтр и затем большая его часть ( 80%) нагнетается насосом И и под давлением 1 МПа засасывается рекуперационной машиной 4, где давление раствора увеличивается до рабочего, и он подается на орошение скруббера 2. Давление остального количества раствора (примерно 20%) увеличивается триплекс-насосом 1 до рабочего давления и он также подается в скруббер 2. Из-за гидравлических сопротивлений и механических потерь ре-куперационная машина способна подать лишь примерно 80% регенерирован-,ного раствора. [c.316]

Период переключения регенераторов регулировался ре,те времени типа РТ-1200, включенньш в электрическую схему обычного механизма переключения. Во время установившегося режима через каждые 30 сек фиксировались изменения всех параметров работы регенераторов в течение периодов теплого и холодного дутья. По усредненным значениям этих параметров определялись потери холода в окружающую среду и удельные тепловые нагрузки на насадку и змеевики, подсчитывались коэффициенты гидравлического сопротивления. [c.38]

Для получения данных по тепловому режиму регенераторов при равенстве потоков, идущих по насадке, во второй группе опытов сквозные змеевики выключались, оставался лишь петлевой поток. Количество воздуха изменялось в пределах 300— 600 м 1ч для проверки влияния изменения тепловой нагрузки на недорекуперацию. Максимальный расход соответствовал скорости прямого потока, равной 1,2 м1сек (по полному сечению регенератора при нормальных условиях). При такой скорости гидравлическое сопротивление насадки не превышало сопротивление регенераторов с насадкой из гофрированной ленты. [c.43]

При проведении третьей группы опытов были выключены все змеевики. Незамерзае.мость регенераторов обеспечивалась увеличением обратного потока. Эти опыты проводились для того, чтобы определить, как влияют змеевики и размеры зерен насадки на гидравлическое сопротивление и теплообмен в регенераторе. Опыты проводились с расходом воздуха 500 и 300 м 1ч при соотношении потоков 103—105%. [c.43]

Давления и гидравлические сопротивления. Давление воздуха в установках среднего и высокого давлений выбирают в зависимости от принятой технологической схемы и типа используемых компрессоров. В установках низкого давления давление воздуха рассчитывается по данным о концентрациях продуктов разделения, АТ к и Ар на обратном и прямом потоках. Ар регенераторов и реверсивных теплообменников на обратном потоке, т. е. сопротивление в узле охлаждения Ар° Р =12—18 кПа (с учетом сопротивления переключающих клапанов). Таково же суммарное Ар на обратном потоке теплообменников в установках среднего или высокого давления Ар охладителей флегмы Арохл = 3—5 кПа, ВК Арвл = = 104-15 кПа, НК АЛп.к = 84-10 кПа (сопротивление, приходящееся на одну теоретическую тарелку, 0,3— 0,5 кПа). Сопротивление на прямом потоке в установках низкого давления — от входа в блок разделения до нижней колонны—10—20 кПа, от компрессора до блока разделения 20—30 кПа. В установках среднего и высокого давления сопротивление на прямом потоке при давлении воздуха р может быть определено из выражения [c.165]

Указанные параметры регенераторов, определяющие их размеры, с одной стороны, влияют на стоимость блока разделения, на поверхность кожуха и, следовательно, на Qo. с- С другой стороны, от этих параметров зависят потери воздуха при переключениях, разности температур на теплом (АТ н.р) и холодном (АТх) концах, гидравлические сопротивления Дррег- От последних параметров зависят / р и Д. По значениям Д и принятым величинам Кп, Кгц, ц и v определяли, К и другие параметры узла ректификации. [c.232]

Контроль гидравлических сопротивлений некоторых аппаратов блока разделения необходим, так как позволяет судить об их работе в течение кампании. Контроль сопротивления регенераторов позволяет определять степень забивки их твердой двуокисью углерода в ректификационных колоннах по сопротивлению можно судить о состоянии тарелок и количестве жидкости на них. Сопротивление в аппаратах измеряют мембранными дифманометрами или жидкостными указателями уровня. При больших перепадах давлений в жидкостных дифмано-метрах заменяют воду и тетрабромэтан ртутью. Корпуса приборов в последнем случае делают не из цветного металла, а из стали. [c.350]

Чистый азот из-под крьшки конденсатора колонны 27 под давлением подается в один из азотных теплообменников 22, где нагревается потоком петлевого воздуха, подаваемого дожимаю-щей воздуходувкой 20, а затем отводится в газгольдер для чистого азота. Охлажденный в теплообменниках 21 и 22 воздух поступает в куб нижней колонны 13 основного блока. В теплообменники воздух отбирается из теплого конца одного из азотных регенераторов в период прохождения через регенератор воздуха петлевого потока. Воздуходувки 20 служат для преодоления дополнительного гидравлического сопротивления, создаваемого теплообменниками 21 и 22. Производительность каждой воздуходувки 4500 лг / / одна из воздуходувок является резервной. [c.230]

Свободный объем для каменной насадки примерно в 1,5 раза меньше, чем для алюминиевой соответственно уменьшается и поверхность теплообмена на единицу массы и объема. Вследствие этого для получения тех же гидравлических сопротивлений каменной насадки скорость потока газов в ней должна быть уменьшена в 2,5 раза. Диаметр регенератора для каменной насадки должен быть большим, чем регенератора с насадкой из алюминиевой ленты, а продолжительность дутья увеличена до 9—10 мин, что снижает потери воздуха от продувки регенераторов. В толш,е насыпной насадки можно размеш,ать змеевики для отвода чистых продуктов через регенераторы в этом случае получаемые продукты разделения не загрязняются кислородом и азотом воздуха, остающихся в насадке от периода воздушного дутья, а также [c.441]