Температура перепада давления

Давление газов в ограждаемой области, особенно при больших диаметрах барабана, неодинаково из-за высокой температуры. Перепад давления для барабана диаметром 3 м составляет 30 Па. Это обстоятельство требует секционированной подачи и отбора воздуха по периметру барабана, причем настройку каждой секции производят на давление газов, соответствующее положению секции. [c.222]

Разметка коллектора также выдвигает ряд важных вопросов. Опыт приварки труб к трубной доске свидетельствует о том, что для рассматриваемых труб малого диаметра с тонкими стеиками минимальное расстояние между трубами в трубной доске должно быть не меньше 2,5 мм. Столь малая величина требует решения ряда сложных конструкторских проблем, связанных с напряжениями в трубной доске. Конструкция должна выдерживать перепад давлений как в рабочих условиях, так и при нерасчетных режимах. Часто имеется возможность спроектировать станцию таким образом, что перепад давлений в трубной доске на высокотемпературном конце теплообменника в обычных условиях будет мал. В результате напряжения в горячей трубной доске будут лежать в допустимых пределах, несмотря на малые значения допускаемых напряжений в этом диапазоне температур. Перепад давления и результирующие напряжения в холодной трубной доске будут значительно больше, но при этом допускаемые напряжения из-за меньших рабочих температур металла будут больше. Однако обе трубные доски должны быть спроектированы с учетом аварийных обстоятельств, таких, как внезапный останов насоса в любом из контуров или плохое управление процессами, которые приводят к перепадам давлений, значительно превышающим номинальные. Механические расчеты показали, что толщина плоской трубной доски должна быть в пять — восемь раз больше толщины цилиндрических коллекторов, иа которые не действуют изгибающие усилия. Кроме того, в результате ползучести и изгиба плоских трубных досок под действием перепада давлений возникает изгиб труб, что, в свою очередь, вызывает появление трещин в сильнонапряженных участках труб вблизи трубных досок. Подобных трудностей можно избежать, применяя цилиндрические коллекторы, поскольку никакая пластическая деформация цилиндрического барабана не изменяет его геометрии и конфигурации труб. [c.274]

В некоторых случаях при постоянной температуре перепад давления на дифференциальном манометре непрерывно увеличивается. Причиной этого является разложение продукта прн данной температуре или нарушение герметичности прибора. Если после охлаждения сосудов перепад давления не увеличивается или манометр фиксирует отсутствие перепада, то это указывает на разложение продукта. Определение давления пара в этом случае необходимо вести при более низких температурах. [c.378]

При вычислении расхода воздуха делали поправку на плотность (при большом перепаде давления) и на изменение температуры. Перепад давления в слое замеряли миниметром Аскания с точностью до 0,01 мм вод. ст., выше же 100 мм вод. ст—водяным дифманометром. Перепад давления в диафрагме измеряли водяным дифманометром. Перед каждой серией опытов проверяли плотность системы. Высота зернистого слоя в большинстве трубок была 150 мм в трубке диаметром 100 мм были проведены опыты при трех различных высотах, которые показали, что высота засыпки в этих пределах на коэффициент сопротивления существенно не влияет. Все трубки (кроме трубы диаметром 100 мм) были стеклянные, в последнем случае металлическая стенка была покрыта слоем изолятора — стеклянного полотна. Результаты более 1000 замеров в обработанном виде приведены частично на рис. 11.21—П. 26. Скорость воздуха доводили в большинстве опытов до гидродинамической неустойчивости слоя, при которой зерна начинало подбрасывать струйками поднимающегося воздуха. Как уже было указано, независимо от принятой гипотезы о характере движения газа в зернистом слое, в уравнения (11.84) и (11.85) наиболее точно укладываются результаты многочисленных экспериментов по гидравлическому сопротивлению зернистого слоя. В соответствии с этими уравнениями, полученные нами экспериментальные результаты, пересчитанные по уравнениям (П. 14) и (II. 84), мы обрабатывали в координатах 1 /э — lg Ред. Величину г для металлических шариков определяли как указано в разделе П.4. Для катализаторов эту величину определяли измерением объема засыпанных зерен при вдавливании их в ртуть, налитую в медный цилиндр. Кроме того, объем зерен проверяли непосредственным обмером 20 штук из каждого образца. [c.85]

Критическая температура Критическое давление Разность температур Перепад давления Молекулярный вес [c.140]

На рис. 7-14 показано влияние скорости движения раствора у входа в канал на толщину слоя осадка. Для заданных условий процесса разделения существует значение скорости к, при котором осадок не образуется. Это значение зависит от высоты межмембранного канала, концентрации исходного раствора и его температуры, перепада давления на мембране и с измене- [c.197]

Общим недостатком обычных аналитических и графоаналитических решений задачи является невозможность учесть в этих решениях взаимное влияние большого числа независимых переменных скоростей, температур, перепадов давления и конструктивных характеристик аппарата (диаметров и длин трубок, геометрии решеток, количества, формы и размеров перегородок и т. д.). [c.206]

Выли проведены исследования для оценки влияния ряда факторов на величину давления, измеряемую водородными зондами. Установлено, что в заданный промежуток времени на нее оказывают влияние следующие факторы толщина стенки зонда объем полости зонда и соединительных трубок величина площади внешней поверхности зонда, контактирующей с коррозионной средой концентрация агрессивных агентов в среде условия подготовки внешней поверхности зонда условия подготовки и очистки внутренней поверхности зонда перепад температур перепад давления наличие водорода в стали, из которой изготовлены зонд и устройство для замеров давления водорода. [c.70]

Подсистема автоматики. Исключительно важное зна-чение для ЭХГ имеет подсистема автоматики, выполняющал функции управления и контроля. Она должна поддержива-рь параметры ЭХГ в заданных пределах, изменять их в случ необходимости, контролировать состояние ЭХГ и обеспечивать его защиту при превышении контрольных параметров [12]. функции управления подсистемы относится обеспечение з . пуска, работы в оптимальном режиме, защиты от аварии вывода ЭХГ из работы. К функции контроля подсистемы отно-сится контроль за подсистемой управления. Уровень сложности подсистемы автоматики зависит от мощности и назначения ЭХГ. Например, ЭХГ космического назначения имеет более сложную подсистему автоматики, чем стационарные ЭХГ. Мощные ЭХГ включают в себя большое число батарей ТЭ, каждая из которых имеет собственную подсистему автоматики. Подсистема автоматики батареи ТЭ может обеспечивать стабилизацию и контроль концентрации раствора электролита, температуры, перепада давления топлива и окислителя, напряжения, периодическую продувку рабочих камер ТЭ, Контроль натекания рабочих газов в раствор электролита. Подсистема автоматики ЭХГ в целом должна обеспечивать контроль и стабилизацию напряжения ЭХГ, параметров подсистем терморегулирования, подачи топлива и окислителя, питания собственных нужд (подачи топлива и окислителя), контроль и защиту от обратных токов и коротких замыканий батареи ТЭ на землю, контроль характеристик изоляции ЭХГ, управление и контроль характеристик изоляции ЭХГ, управление и контроль при запуске и остановке ЭХГ [12]. [c.96]

Переходные режимы эксплуатации АЭС (пуск, останов, регулирование мощности, нарушение нормальных условий эксплуатации вследствие отказа некоторых насосов ГЦН, непосадки клапанов и т,п.) и особенно аварийные характеризуются большими скоростями тепло- и массопереноса, градиентами температур, перепадами давлений. В экстремальных ситуациях эти режимы могут сопровождаться тепловьши и гидравлическими ударами. [c.90]

На установке применены быстродействующие клапаны, которые обычно применяют на установках дегидрирования н-бутапа в аналогичных условиях температур, перепада давления, продолжительности стадий, требуемой скорости переключения потоков. Остаточное содержание н-пептапа при 300° С и давлении 50 мм рт. ст. не превышает 1 з на 100 з цеолита. [c.100]

Фильтр-патроны рекомендуется использовать в тех случаях, когда объем фильтруемой жидкости превышает 400 л. По сравнению с дисковыми мембранами-они могут работать при существенно более высоких значениях перепадов давления. Готовый пат )он помещают в специальный корпус обычно из нержавеющей стали (рис. 6.3, а). Внутри стального корпуса патрон фиксируется при помощи специальных прокладок или колец. Жидкость, подлежащая фильтрации, втекает в патрон с наружной стороны, проходит через складчатую мембрану к центру патрона и покидает его через отверстие в нижней части устройства (рис. 6.3,6). Для повышеЬия производительности фильтровальной установки патроны можно соединять последовательно или параллельно. Технические условия фирм-изготовителей на фильтр-патрон содержат сведения о средней площади фильтрующей поверхности, размере пор и условиях работы (даются значения температуры, перепада давления и т. д.). Имеются фильтр-патроны с размерами пор от 0,2 до 1,0 мкм. Мембраны для них делают из эфиров целлюлозы, политетрафторэтилена (тефлона), найлона или акрила. Для проверки фильтр-патронов на целостность используют метод точки пузырька (см. разд. 4.2 и 7.5). [c.134]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология