Зона испарения эквивалентная

А. — относительное изменение длины зоны испарения или эквивалентной зоны испарения [c.324]

I, II —начало и конец зоны испарения, обозначение термодинамических параметров рабочего вещества на нижней и верхней предельных кривых а, Ь — начало и конец эквивалентной зоны испарения [c.324]

При давлениях, близких к критическому, термодинамические свойства перегретого пара и воды в области предельной кривой приближаются к свойствам влажного пара. Подробный теоретический анализ (разд. 9.5) показывает, что это обстоятельство можно учесть, вводя так называемую эквивалентную зону испарения, длина которой несколько превышает длину истинной зоны испарения. Длину этой зоны и постоянные отдельных передаточных функций необходимо определять графо-аналитиче-ским способом, который излагается в последнем разделе. Одновременно показано, что даже в котлах с давлением выше критического существует определенная зона, которая в нестационарных режимах влияет так же, как и зона испарения в котлах с давлением ниже критического. Приведенный графо-аналитиче-ский способ позволяет исследовать и эти случаи, причем блок-схема аналогична блок-схеме для котлов с давлением ниже критического. [c.327]

ЭКВИВАЛЕНТНАЯ ЗОНА ИСПАРЕНИЯ [c.373]

Как было показано, в котлах с давлением выше критического существует определенная зона, поведение которой в нестационарных режимах подобно поведению зоны испарения в котлах с давлением ниже критического. В связи с этим зона названа эквивалентной зоной испарения. В котлах с давлением немного ниже критического длина эквивалентной зоны испарения несколько превышает длину действительной зоны испарения. Это вызвано тем, что термодинамические свойства воды и перегретого пара в окрестности предельной кривой при высоких давлениях приближаются к свойствам влажного пара, как это следует из диаграммы фиг. 9.3. [c.373]

Рассмотрим сначала передаточную функцию Gj a. ш is), характеризующую смещение начала эквивалентной зоны испарения. Как уже отмечалось, величину X можно рассматривать как относительное изменение расстояния между сечениями с энтальпией iao и ьо только при условии замены действительной кривой е 1 = f l) ломаной линией (фиг. 9.22). Это же предположение следует распространить и на вывод формул для соответствующих передаточных функций. Тогда для участка между сечениями с энтальпией ii и ia имеем [c.374]

При плотности теплового потока в начальном установившемся состоянии, постоянной по всей длине эквивалентной зоны испарения, можно подставить [c.378]

Замечание. Целесообразно отметить следующее обстоятельство. Эквивалентная зона испарения определяется приближенной [c.382]

По этой же причине произошел взрыв концентрированного раствора аммиачной селитры в аппарате нейтрализации азотной кислоты аммиаком. В соответствии с расчетными материальным и тепловым балансами процесса в аппарат нейтрализации должны были подаваться азотная кислота и аммиак практически в эквивалентных соотношениях, при которых за счет теплового эффекта реакции нейтрализации обеспечивалось испарение избыточной воды, вводимой в зону реакции с азотной кислотой, и соответствующее орошение возвратным конденсатом промывной (верхней тарельчатой) части аппарата нейтрализации. Однако по ряду обстоятельств было принято ошибочное решение на технологической линии, состоящей из стадии нейтрализации, упаривания раствора селитры и грануляции плава, переработать накопившийся в производстве раствор аммиачной селитры в гранулированный готовый продукт. С этой целью раствор аммиачной селитры направили в аппарат нейтрализации и в небольших количествах в него же подали концентрированную серную кислоту и аммиак (для получения стабилизирующей присадки сульфата аммиака в селитре) азотную кислоту в аппарат нейтрализации не подавали. [c.207]

Целесообразность применения теплообменника того или иного типа (противоток, перекрестный ток или смешивающий) определяется соотношением водяных чисел участвующих в теплообмене теплоносителей (водяное число — произведение объема (веса) теплоносителя в единицу времени на его теплоемкость с учетом тепловых эффектов). Если водяное число воспринимающего тепло теплоносителя значительно выше охлаждаемого, достаточно высокая степень утилизации будет обеспечена не только при противотоке, но и при 1—2 ступенях смешивающего теплообменника (зон с кипящим слоем). При близких значениях водяных чисел для достаточной степени утилизации тепла необходимо применение противоточного теплообменника или ввод в смешивающий теплообменник дополнительных охлаждающих поверхностей (что эквивалентно возрастанию водяного числа охлаждающего теплоносителя). Выбор способа утилизации обрабатываемой рудой тепла отходящих газов определяется в первую очередь степенью влажности исходной руды при испарении влаги тепло на заключительном этапе утилизации потребляется на низком температурном уровне, и эффективность теплообменников всех типов при высокой влажности исходной руды будет одинаковой. Сухие руды потребляют (равно как обожженные отдают) тепло при переменном температурном уровне, поэтому обрабатывать их более целесообразно по принципу противотока. Однако очень часто по конструктивным соображениям на печи предлагают устанавливать несколько зон с кипящим слоем, что почти аналогично применению принципа противотока при благоприятном соотношении водяных чисел. [c.398]

Множитель г сокращается в обеих частях уравнения, так что образующееся поле v при малом г имеет порядок единицы. Уравнение (11.14.5) получается таким же, как и на /-плоскости, но зависимость f от у более не соответствует (11.4.3). Поэтому решения для и являются слегка измененными версиями аналогичных решений на /-плоскости. Свободные решения уже не являются экспоненциальными, а записываются в специальных функциях (функциях параболического цилиндра порядка 1/2). Эти функции протабулированы в (4, гл. 19). Например, на рис. 11.18 показаны изменения давления р (или отклонения поверхности) для случая,,-когда испарение сконцентрировано вдоль линии у = йеу где йе — экваториальный радиус Россби, определяемый формулой (11.5.4). Эквивалентное решение для /-плоскости представляет собой предельный вид зависимости, показанной на рис. 9.11, когда ширина зоны генерации движений стремится к нулю. Влияние изменений / состоит в не- [c.193]

Следовательно, пороговое значение скорости испарения задается условием, что в зоне Го относительная концентрация потока атомов геттера минимально достаточна для предельно возможного захвата падающих газовых молекул. Вьшолнение этого условия означает, чю во всех остальных зонах насоса поток атомов геттера избыточен по сравнению с необходимым, а это эквивалентно низкой энергетической эффективности испарителя. Поэтому работа насоса в таком режиме оправдана только в том случае, если приоритетным требованием является максимизация КЗ. [c.102]

Прежде чем подставить это выражение в уравнение (9.170), рассмотрим подробнее относительное изменение длины эквивалентной зоны испарения ALJLgQ. [c.366]

В соотр-етствии с формулой (9.175) для длины эквивалентной зоны испарения имеем [c.366]

В случае, когда в теплообменник входит парожидкостная смесь с высоким содержанием жидкости (например, в случае отвода из испарителя маслофреоновой смеси для обеспечения возврата масла), в первой зоне теплообменника будет происходить испарение жидкости на поверхности пучка труб. Коэ ициент теплоотдачи а для этой зоны в порядке первого приближения может быть наццен по уравнениям для кипения в трубах с подстановкой вместо эквивалентного диаметра живого сечения. [c.224]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология