Определение тепловых нагрузок

Еслн в процессе теплообмена протекают химические реакции, сопровождаемые тепловым эффектом, то в тепловом балансе необходимо учесть теплоту, выделяющуюся при физическом и химическом превращении. Расчетные формулы и примеры определения тепловых нагрузок реакторов жидкофазных ироцессов приведены [c.122]

Обычно при расчете ректификации бинарной смеси заданы расход, состав и состояние исходной смеси, а также составы дистиллята и кубового остатка. Первые два уравнения из системы (111.57) используют для определения расходов дистиллята и кубового остатка, а третье и четвертое уравнения — для определения тепловых нагрузок кипятильника и дефлегматора при выбранном флегмовом числе. [c.58]

Для определения тепловых нагрузок Q, коэффициентов теплопередачи К и полезных разностей температур А п необходимо знать распределение упариваемой воды, концентраций растворов и их температур кипения ио корпусам. Эти величины находят методом последовательных приближений. [c.87]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОВЫХ НАГРУЗОК [c.89]

Количество и составы дистиллята и остатка. Расчет (до определения тепловых нагрузок конденсатора-холодильника и кипятильника колонны) ведется на 100 кмоль исходного сырья. [c.167]

Составляется тепловой баланс колонны в целом и по сечениям с определением тепловых нагрузок на конденсатор и холодильники. [c.119]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОВЫХ НАГРУЗОК НА ХОЛОДИЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ [c.213]

Рис. 56. График для определения тепловых нагрузок абсорберов.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОВЫХ НАГРУЗОК И РАСХОДОВ ТЕПЛОНОСИТЕЛЕЙ И ОХЛАЖДАЮЩИХ АГЕНТОВ [c.12]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОВЫХ НАГРУЗОК ПОТРЕБЛЕНИЯ [c.425]

Для определения тепловых нагрузок на теплозащитный экран определим его поверхность из условия, что он отстоит от бачка на 1 см. При этом условии Рэ= = 885 см . При зачерненной наружной поверхности теплозащитного экрана (еэ=0,9) по формуле (3-26) или табл. 3-5 тепловая нагрузка будет равна примерно [c.140]

При определении тепловых нагрузок, которые необходимо знать для расчета мощностей нагревателей и для расчета конденсационной поверхности, необходимо вести расчет по максимальному количеству испаряемой влаги. При высущивании гранулированных материалов количество испаряемой влаги необходимо определять с учетом действительной поверхности испарения, которая в этом случае не будет совпадать с рабочей поверхностью полки. Из табл. 28 видно, как меняется величина полной [c.198]

Рассмотренная выше методология определения тепловых нагрузок и коэффициентов теплоотдачи базируется на граничных обратных задачах для однородного уравнения теплопроводности. В ряде случаев, в частности, при диагностике теплопередачи к тонкостенным конструкциям, более удобным оказывается другой подход, когда искомая величина тепловой нагрузки определяется как источник в уравнении теплопроводности. Пусть на одну из поверхностей изотропной пластины толщиной Ь действует тепловой поток, имеющий плотность д(х, у, т) (рис. 1.10). Полагая для простоты, что противоположная поверхность теплоизолирована, а также, что по толщине пластины градиент температуры практически равен нулю, запишем для этого случая уравнение теплопроводности [c.24]

Определение тепловых нагрузок при трении. Обратные задачи теплопроводности применяются также для определения тепловыделения при трении двух твердых поверхностей. [c.28]

Во-первых, граничные обратные задачи — это один из наиболее важных и распространенных в тепловом моделировании классов задач. Практически любой тепловой эксперимент, любое испытание сопряжено с необходимостью определения тепловых нагрузок (или определяющих их величин) в характерных точках исследуемых образцов. Во многих [c.29]

И стартовых комплексов, широкое распространение получили методы определения тепловых нагрузок, основанные на алгебраическом решении интегральных форм ОЗТ в краевой постановке. Начиная с работ [ 108, 118, 111, 2], предложен ряд схем решения фактически одних и тех же обратных задач. В связи с этим возникает необходимость формулирования некоторых общих критериев для сравнительного анализа [c.66]

В данной главе исследуется шаговый способ естественной регуля-изации решений ОЗТ, эвристическая трактовка которого была дана разд, 2.3. Применительно к линейным постановкам задач, рассматри-аемых в областях с фиксированной геометрией, излагаются принципы построения вычислительных алгоритмов и анализируются условия их практического использования. Если следовать методу фиктивных границ, предложенному в разд, 3.3, то полученные ниже результаты непосредственно применимы также и к задаче определения тепловых нагрузок для тел, границы которых перемещаются в процессе нагрева вследствие уноса массы. Общий подход к аппроксимации принципиально не изменится и в случае интегральных форм обратных задач с подвижными границами (см. [ 1, 3]). [c.67]

ЧИСЛЕННОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОВЫХ НАГРУЗОК [c.128]

По итогам расчетов можно сделать выводы, в целом совпадающие с результатами, полученными для полуаналитической методики итерационного определения тепловых нагрузок (см. разд. 6.7). [c.129]

Другая возможность восстановления плавной функции q (г) не связана непосредственно с принципом допустимого уровня невязки и заключается в предварительном сглаживании температурных данных. Соответствующий результат, полученный с помощью регуляризованной методики сглаживания [1], представлен на рис. 6.10. Заметим, что такой подход к определению тепловых нагрузок в целом ряде случаев оказывается более целесообразным. Как показали расчеты, предварительное сглаживание входной информации исключает появление признаков неустойчивости в решении ОЗТ при увеличении числа итераций. Таким образом, можно остановить итерационный процесс по обычному условию близости предыдущего и данного приближений. [c.131]

Для определения тепловых нагрузок коэффициентов теплопередачи К и полезных разностей температур ДГпол необходимо знать распределение вьтариваемой воды, концентраций раствора и их температур кипения по корпусам. [c.149]

Группу последовательно соединенных абсорберов можно рассматривать как один абсорбер, составленный из элементов, причем нагрузки каждого элемента представляют собой искомые нагрузки отдельных абсорберов. Для их определения поступают следующим образом. Условно принимая в аппарате прямоток, проводят конноды через точки п, П2 и т. д. (см. рис. 58,6). Пересечение коннод с осью приведенных энтальпий дает соответствующие нагрузки, отнесенные к 1 кг крепкого раствора. Проводя проектирующие лучи на линивэ = onst, определяют искомые нагрузки абсорберов да,, отнесенные к 1 кг рабочего агента. Определение тепловых нагрузок остальных аппаратов ничем не отличается от обычного. [c.137]

Определение тепловых нагрузок кислородной и азотной секций нижней части теплообменника. Ввиду более высокой температуры кислорода на входе в секцию (Т =93 °К), чем азота (Г =81 К), разность температур в кислородной секции получается меньшей, чем в азотной. Для увеличения этой разности примем энтальпию воздуха на выходе из секции 1 =62,7 ккал/кг, т. е. несколько выше средней энтальпии воздуха. При этом количество теплоты, передаваелюе воздухом в кислородной секции, равно [c.133]

При определении тепловых нагрузок на криопаиель принимаем степень черноты криопанели 8п=0,5 (с учетом покрытия ее слоем конденсата). Тогда по формуле (3-26) или табл. 3-4 определяем тепловую нагрузку за счет излучения Qи.п=6,28 Вт. [c.140]

Определение тепловых нагрузок по стадиям технологического процесса. 11 Стадия. Повышение температуры с 513 до 533 К <3ц = = ОсрАГ = 1170 2 10= 20 = 46 800 10=> дж/ч = 13 ООО вт, где = = 2 10 дж/кг град — теплоемкость реакционной массы ДТ" =7 — -Ti = 533 — 513 = 20° К. [c.148]

Расчетные зависимости для определения тепловых нагрузок, а также величины недона-сыщения и недовыпаривания раствора приведены в табл. V—11. [c.211]

Трубчатые печи являются одним из основных аппаратов, онределяю-щих производительность установок. Особое значение имеет правильное определение тепловой мощности печей для установок, перерабатывающих различные виды сырья. При определении тепловых нагрузок трубчатых нечей следует учитывать, что из общего количества тепла, необходимого для нагрева газосырьевых смесей до температуры реакции, до 80% передается в регенеративных теилообменниках, в связи с чем небольшое ухудшение теплопередачи в теплообменниках может значительно сказаться на увеличении тепловой нагрузки нечи. В соответствии с этим, учитывая особекности эксплуатации, необходимость в ряде случаев форсирования [c.143]

Постановка задачи теплового расчета. Тепловой расчет крионасосов разделяют на два этапа определение тепловых нагрузок на криоповерхности и теплозащитный экран вычисление расходов криоагентов или мощности криогенных устройств. [c.126]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология