Расчеты перепада давления

Рид и Фенске [228] вывели уравнение для расчета перепада давления, которое Брауэр [208] привел к виду [c.168]

Точное решение задачи о переносе теплоты и массы к слою шаров представляет большие трудности. Авторы опубликованных работ обычно исходят из решения для одиночного шара, вводя в него коррективы, связанные с обтеканием шара в ансамбле соседних, шаров. В разделе П.2 была рассмотрена задача обтекания шара в слое с расчетом перепада давления при течении жидкости в режиме преобладания сил вязкости и дано описание модели, предложенной Хаппелем [60], в виде шара со сферической оболочкой, двигающегося в жидкости. В работе [61] эта модель применена к решению задачи переноса тепла и массы в области преобладания сил вязкости. При обтекании шара в частично заполненном объеме (е < 1) отношение диаметра шара к диаметру эквивалентной сферы имеет вид [c.141]

Это уравнение в очень редких случаях используется для совместного решения с уравнениями материальных и теплового балансов с целью определения поля давления. К таким случаям относятся системы уравнений, описывающие процессы в длинных трубах (пиролиз углеводородов, полимеризация этилена при высоком давлении). Обычно его применяют для расчета перепада давления в аппарате. При этом нет необходимости рассматривать полное уравнение, например уравнение Бернулли (см. главу IV). [c.66]

Сравнение расчетов по этому соотношению и соотношению для однофазного потока показывает, что в первом случае перепад давления значительно выше. Поскольку в нефтяной технологии смеси, содержащие паровую и жидкую фазы, встречаются достаточно часто, расчету перепада давления для таких систем посвящена специальная работа [9]. [c.91]

Расчет перепада давления [c.75]

Для расчета перепада давления Ар обычно используют формулу Эргуна [c.134]

В расчетах перепада давления необходимо также учитывать температурную зависимость ( )изических свойств [c.148]

Как видно из формулы, для расчета перепада давления необходимо знать плотность манометрических жидкостей. [c.18]

Описание процедуры расчета перепада давления. Изложенные выше рекомендации позволяют предложить следующую процедуру расчета перепада давлеиия в пучках, состоящих из г рядов труб [c.149]

Измерения и зависимости для расчета перепада давления в кожухотрубных теплообменниках обсуждаются в [23]. Предлагается метод, по которому сначала нужно рассчитать перепад давления и однофазном потоке Др о для [c.191]

Под коэффициентом трения могут пониматься различные величины, и при подстановке его в уравнения для расчета перепадов давления это следует учитывать. [c.22]

Хотя каждый из корректирующих факторов может изменяться в широких пределах, зависящих от конструкции теплообменника, общий перепад давления со стороны кожуха в типичном кожухотрубном теплообменнике составляет примерно 20—30% перепада давления, который рассчитывался бы для потока через такой же теплообменник, но без учета перетечек и эффектов байпасирования. Фактически это самый большой недостаток предыдущих соотношений для расчета перепадов давления. При отсутствии представления о существенном влиянии перетечек и байпасных потоков ничего необычного не было в том, что результаты расчетов перепада давления по некоторым методикам просто завышались в 2, а то и в 10 раз. Следует, однако, отметить, что завышенные перепады давления могут существенно повлиять на расчеты теплопередачи в кожухотрубном теплообменнике. Как правило, размеры элементов конструкции рассчитаны на предельно допустимое значение перепада давления. Если перепады давления завышены, то возникает необходимость в увеличении шага размещения перегородок, диаметра кожуха или других изменений размеров кожуха, которые уменьшают скорость жидкости в межтрубном пространстве. Но уменьшение скорости приводит к снижению коэффициентов теплоотдачи и увеличению размеров аппарата, В некоторых случаях в результате уменьшения скорости может увеличиться загрязнение поверхности теплообмена. Таким образом, корректное определение перепадов давления не менее важно, чем расчеты коэффициентов теплоотдачи. [c.27]

Для расчета перепада давления сначала вычисляют или находят по табл. 15 величину Л4/(г потом вычисляют о)Мк/ц и по приведенной ниже таблице находят соответствующее значение В. [c.233]

Значения В для расчета перепадов давления [c.233]

Расчет перепадов давлений на исполнительном устройстве и в трубопроводной сети [c.141]

Зависимость / = ф (Ке) может быть использована для расчета перепада давления при любых вязкостях, плотности, скорости газового потока, зернения адсорбента и высоты его слоя при условии постоянного свободного объема насадки, причем под свободным объемом в случае пористых тел понимается свободный объем между зернами, исключая свободный объем порового пространства. При движении насадки по колонне свободный объем может изменяться. [c.152]

Свободный объем активированных углей е принимается равным 0,4. Величина г позволяет построить зависимость видоизмененного коэффициента трения jm от видоизмененного числа Рейнольдса Rem, что необходимо для расчета перепада давления при изменяющемся свободном объеме насадки в условиях движущегося слоя. Эта зависимость представлена верхней кривой на рис. 73. [c.153]

Расчеты перепадов давления при фильтрации паров и газов через слой катализатора [c.40]

Расчет перепада давления в радиантном змеевике лР при совместном течении. жидкости и газа [c.20]

Результаты экспериментов, изложенные выше, показывают, что при определении параметров течения тиксотропных буровых растворов необходимо принимать во внимание сдвиговую предысторию сдвига. Например, при сравнении характеристик течения различных буровых растворов, последние должны быть подвергнуты предварительному сдвигу до состояния равновесия при стандартной скорости. Когда реологические параметры предполагается использовать для расчета перепада давления в скважине, в буровом растворе необходимо создать касательные напряжения, соответствующие скорости сдвига, преобладающей в интересующей точке скважины. [c.186]

Расчет перепада давления в зоне 1 транс-реактора [c.29]

Расчет перепада давления в зоне 2 транс-реактора Критерий Рейнольдса рассчитываем по формуле (2.49) [c.37]

Зависимость / = ф (Не) может служить исходной для расчета перепада давления в любых условиях вязкости, плотности, скорости газового потока, зернения адсорбента и высоты его слоя, но при постоянстве свободного объема адсорбента, причем под свободным объемом в случае пористых тел здесь понимается свободный объем между зернами (без учета свободного объема порового пространства). При движении адсорбента по колонне непрерывного действия свободный объем может несколько изменяться. [c.243]

Расчет перепада давления в плотном слое по соотношению (У1-2) позволяет получить лучшую сходимость результатов расчета с данными экспериментальных измерений гидравлического сопротивлении слоя [26], чем по урав- [c.156]

В связи с широким развитием процессов каталитического крекинга, каталитического реформинга, теплообмена в слое гранулированной насадки, осуш ествляемых в движущемся слое, Хапель [10] подробно исследовал перепад давления при прямоточном и противоточном пропуске воздуха через слой движущегося катализатора различной формы (табле-тированного, сферического и шарикового) размером 0,25—4,7 мм. Автор предложил новую функцию, хорошо согласующуюся с опытными данными и учитывающую изменение свободного объема в стационарном и движущемся слоях катализатора, между модифицированными коэффициентом сопротивления Рейнольдса Ве = Ве (1 — е). Для практического расчета перепада давления как в стационарном, так и в движущемся слое нами был исследован вид зависимостей / = ф (Ве) и = ф (Ве ) применительно к разным типам промышленных адсорбентов [И, 12]. Рассматривая поверхность пористого тела как поверхность с непроницаемой оболочкой в аэродинамическом понятии, мы считали, что это допущение в первом приближении справедливо, так как шероховатость поверхности у всех нромыш-лепных гранулированных адсорбентов близка и, следовательно, влияние фактора шероховатости должно входить в равной степени в общий коэффициент расчетных формул. Удовлетворительная сходимость, полученная при сравнении результатов ииытов С рассмотренными зависимостями, нидтверждает сираведли-вость этих допущений. [c.244]

Уравнение баланса кинетической энергии. Это уравнение в очень редких случаях используется для совместного ретпения с уравнениями материальных и теплового балансов с целью определения поля давления. Обычно его применяют для расчета перепада давления в аппарате. При этом нет необходимости рассматривать полное уравнение, например уравнение Бернулли или уравнение (1-23). [c.88]

Расчет перепада давления ДР в межтрубной зоне теплообменных аппаратов представляет собой довольно сложную задачу. В отечественной практике часто используется методика ВНИИнеф-темаша (бывший Гипронефтемаш), в соответствии с которой перепад давления определяется по формуле [c.253]

Рис. ХУ1П-1а. Схема к расчету перепада давления при центробежной фильтрации.

Корректирующий множитель для расчета перепада давления в пучках с небольшим числом рядов труб. Приведенные зыше соотношения для числа Ей относятся к пучкам с большим числом рядов труб в поперечном направлении. Перепад давления в расчете на один ряд для нескольких первых рядов может быть существенно другим. Прн рассмотрении пучков с небольшим числом рядов этот эффект обязательно нужно учитывать. Используя эквивалентное число Эйлера для одного ряда труб Ей, Еи2 = [c.147]

Зависимости для истинного объемного газосодержания. Истинное объемное газосодержание необходимо знать для расчета перепада давления в двухфазных течениях, использующего модели раздельного течения (см. п. В, 2.3.3). Существует несколько различных расчетных методов для истинного объемного газосодержания tg, или К0э1[х )ициента скольжения 5 =и /и1, где Ug и и1— средние скорости соответствующих фаз). Истинное объемное газосодержание и коэ11)фициент скольжения могут быть свя- [c.191]

Б. Расчет перепада давления в радиаятном змеевике (дР) при совместном течении жадности и газа [c.6]

Модель расчета вспомогателы1ЫХ переменных процесса. Уравнения, входящие в модуль расчета параметров структуры, разработаны на основе экспериментальных исследований, проведенных на ряде промышленных установок производства ПЭВД. Сложность физических процессов, Протекающих в реакторе полимеризации, наличие различных неконтролируемых возмущений, отсутствие полной информации о фазовом состоянии реакционной смеси не позволили использовать аналитические выражения, такие, как уравнение баланса импульса для расчета перепада давления по длине реактора и критериальные уравнения для коэффициента теплопередачи с учетом термосопротивления пленки полимера на стенке реактора. Нами для этих целей было использовано приближенное описание, полученное на основании экспериментальных исследований режимов работы промышленных установок. Изменение реакционного давления по длине реактора определяли по уравнению (для каждой из зон реактора) [c.99]

По аналогии с теорией расчета перепада давления в круглых газопроводах Блейк предложил учитывать в расчетных формулах величину (долю) свободного объема между зернами е [3]. Учитывая, что перепад давления вызывается непрерывными потерями как кинетической, так и потенциальной энергии газа, Бурке и Плуммер [4] провелп исследование, на основании которого было выяснено, что потеря потенциальной энергии пропорциональна (1 — е)/е , а К1шетической энергии (1 — е) /8 . [c.244]

Козени [5], рассматривая слой гранулированного материала как группы параллельно расположенных каналов, получил зависимость перепада давления от удельного объема с коэффициентом (1 — е) е . Ряд исследователей [6, 7] этот коэффициент определили экспериментально. Впосдед-ствпе Лева с сотр. [8] установили, что при низких скоростях перепад давления пропорционален (1 — — е) /е , а при высоких (1 — в)/е . Методики расчета перепада давления при прохождении газового потока через слой пористых твердых частиц (адсорбентов) предложены Дубининым [9]. [c.244]

Движущийся слой адсорбента, осуществляемый без существенного нарушения контакта между зернами (в отношении концентрации частиц, а следовательно, и характера движения жидкости в межзерповом пространстве) является аналогом неподвижного слоя. Поэтому гидравлическое сопротивление в движущемся слое подчиняется тем же закономерностям, что н в стационарном. Однако подвижность твердой фазы обусловливает несколько повышенную порозность движущегося слоя по сравнению с долей свободного объема в неподвижном слое, н в силу этого меньшую величину гидравлического сопротивления при прочих равных условиях. Для расчета перепада давления п движущемся слое можно пользоваться уравнением (У1-3), учитывая, что порозность е движущегося слоя иа 10—20% выше, чем неподвижного. [c.157]