Течение в каналах различных сечени

Для ламинарного и турбулентного течения закономерности изменения Ар различны. При ламинарном режиме движения сопротивление пропорционально скорости, а при турбулентном — квадрату скорости. Кроме того, сопротивление прямо пропорционально-длине трубопровода и обратно пропорционально диаметру трубопровода или гидравлическому диаметру канала некруглого сечения. [c.169]

Сопоставление данных по гидравлическому сопротивлению, теплоотдаче к поверхности зернистого слоя, диффузии и продольному перемешиванию при течении (см. последующие главы) позволяет более ясно понять физическую природу движения жидкости в зернистом слое при различных значениях критерия Рейнольдса. Как и в трубах, при малых значениях Ке пограничный слой заполняет все сечение поровых каналов и распределение скоростей существенно зависит от формы канала, С ростом же Ке пограничный слой сжимается и взаимодействие потока с зернистым слоем (гидравлическое сопротивление) начинает главным образом определяться формой отдельного элемента и характером его поверхности. [c.70]

Показатель степени т, однако, может изменяться от т=0 для полностью развитого ламинарного течения до т=0,9 для полностью развитого турбулентного течения. Коэффициент С также изменяется. В ранних работах данные в различных диапазонах значений чисел Рейнольдса (и Прандтля) описывались с помощью нескольких подобных уравнений. В настоящее время более предпочтительными, в особенности для численных приложений, считаются интерполяционные формулы, охватывающие сразу весь диапазон изменения чисел Рейнольдса и Прандтля. Как при внешних, так и при внутренних течениях реальная форма канала или обтекаемого тела может отличаться от формы канала или тела — прототипа (труба, сфера, цилиндр, пластина). В случае внутренних течений в качестве эквивалентного диаметра трубы используется гидравлический диаметр (5 — площадь поперечного сечения [c.93]

Регулирование толщины с помощью головки. Разнотолщинность пленки поперек направления вытяжки возникает обычно в результате неравномерного течения расплава через сопло, что может быть обусловлено неправильным выбором размеров каналов, сечения, большими допусками при изготовлении, различиями в вязкости потока расплава или колебаниями температуры вдоль стенок по пути течения. Разнотолщинность уменьшают, воздействуя на поток расплава путем механического регулирования зазора между щеками или с помощью термического воздействия на различные секторы канала сечения. [c.241]

Периодические колебания решений (1.58) и (1.62) различны. В первом случае в кан дом сечении положение максимума враш а-ется с течением времени, во втором — изменяется его величина, а положение качается по образующим цилиндра (синхронно по всем образующим). Эти два тина решений могут существовать и при одном значении параметра рг, если Рг в выран ениях (1.59) и (1.61) имеют один и тот же знак. [c.85]

Для открытого цилиндрического потока в поле центробежных сил нами было получено уравнение (П.129). При течении жидкости по каналам тарелкодержателя расход жидкости в различных сечениях каналов возрастает с увеличением длины канала. В связи с эти.м дополнительный расход dQ на элементарной длине ii/ обусловливает увеличение кинетической энергии потока. [c.89]

Переход к развитому поверхностному кипению приводит к нарастанию паросодержания в потоке, т. е. к увеличению доли сечения канала, занятой паром, что в свою очередь ведет к изменению режимов течения двухфазного потока. Качественная характеристика различных режимов течения изложена в [1, 2]. Что касается вопросов, связанных с предсказанием границ между смежными режимами течения, то они до сих пор продолжают оставаться предметом исследований [1, 3]. [c.81]

Впервые этот вид зависимости получен в [9]. Видно, что если даже во всех точках поперечного сечения канала локальные скорости двух фаз равны, между среднемассовыми значениями скоростей соответствующих фаз может существовать разница (5 1) из-за того, что существуют различные профили концентрации диспергированной фазы и локальной приведенной скорости /. Значение С зависит от режима течения и особенностей рассматриваемой двухфазной системы. Значения Со обсуждаются в п. В, 2.3.2 для газожидкостных течений. [c.182]

Для экспериментального определения входовых потерь давления или поправочного коэффициента обычно используют каналы (сопла) различной длины, но одинакового диаметра. Измеряют последовательно зависимость давления от объемного расхода для каналов различной длины и строят график (рис. 2.16). Затем находят давления на входе в канал при постоянных расходах для каждой длины (горизонтальные сечения). Определив р и рз, строят графическую зависимость давления от длины канала. Если длина наиболее короткого канала больше, чем длина входового участка с неустановившимся течением, то получаем линейную зависимость (рис. 2.17). Для слишком коротких каналов линейной зависимости не получается, поэтому такой метод использовать нельзя. Интерполируя полученную линейную зависимость на ось ординат, находим значение входовых потерь давления рвх для различных расходов (скоростей сдвига). [c.53]

Анализируя полученные результаты, можно объяснить ход кривых изменения АТ, , ДТ и исходя из модели струйного течения основного потока и противотока, механизма их взаимодействия. В результате изменения высоты разделения струй основного потока путем уменьшения диаметра разделительной цилиндрической вставки на часть струй, текущих по кольцевому пространству между стенками цилиндрического канала и вставкой, и на часть струй, попадающих в полость вставки, имеем различные гидродинамические условия для взаимодействия потоков. Масса частей, разделяемых вставкой струй основного потока, с уменьшением диаметра вставок изменяется. На этот процесс влияет и осевая координата разделительной вставки. Так при исследовании работы вихревой трубы на разделительной вставке диаметром 33,6 мм имеем кольцевой зазор величиной 2,2 мм, что, вероятно, при любой координате вставки приводит к запиранию этого кольцевого канала, повышению общего уровня давления в трубе и к понижению температурной эффективности. Значение АТ в любом положении разделительной вставки по длине вихревой трубы от 0,0 до 10 калибров от соплового сечения не превышает 50% от значения ДТ , получаемого на обычной вихревой трубе без вставки. [c.81]

Доля времени tf ( ) как функция и определяется из (11.10-8), а соотношение между и задается уравнением (11.10-6). Поэтому с учетом сделанного выше допущения можно без труда рассчитать суммарную деформацию как функцию На рис. 11.27 представлено распределение суммарной деформации в зависимости от величины для различных значений Qp/Q . Интересно отметить, что для чисто вынужденного течения минимальная величина деформации достигается, как и следовало ожидать, при I = 23. Но при наличии противодавления (Q,JQ < 0) минимум деформации может быть в любом другом месте. Так же, как время пребывания, суммарная деформация довольно равномерно распределена почти по всему сечению канала экструдера. [c.412]

М. А. Михеев [111 значительное место отводит роли диаметра как определяюш,его параметра для каналов различной формы. Б, С. Петухов [12] указывает, что вопрос о влиянии геометрии поперечного сечения трубы на теплоотдачу нельзя считать решенным даже для теплоносителей с числом Re = 1 и выше. Что касается влияния длины канала на закономерности теплоотдачи, то этот вопрос решен только для течения жидкости с температурным режимом близким к изотермическому. Из уравнения. (I. 40) видно, что при постоянном значении /Сг и постоянной длине трубы при [c.37]

Форма профиля скорости не зависит от К, так как электрическое поле при пренебрежимо малом индуцированном поле создает постоянную по сечению потока объемную силу. Из (57) следует, что при постоянном расходе жидкости через. канал и переменном М с увеличением магнитного поля увеличивается и пондеромоторная сила, что приводит к большему заполнению профиля скорости. На рис. 7 построены профили скорости для различных значений М. При М=0 профиль скорости вырождается в параболический при тИ ос течение приобретает стержневой характер. Происходящее при увеличении М изменение профиля скорости за счет увеличения конвекции вблизи стенки и увеличения вязкой диссипации оказывает влияние и на теплоотдачу. , [c.33]

Принципиально выбор наивыгоднейшего диаметра напорного трубопровода (сечения канала и др.) сводится к рассмотрению нескольких вариантов трубопроводов с различным диаметром и отысканию определенного соизмерения капитальных затрат и ежегодных прямых эксплуатационных расходов по сроку окупаемости, имея в виду, что с увеличением диаметра трубопровода стоимость его возрастает, а стоимость энергий, теряемой за счет гидравлических сопротивлений, уменьшается. Расчет обычно ведется на 1 м трубопровода, а величины сравниваемых диаметров принимают в пределах изменения скоростей течения воды в них 1,5—2,5 м/с с чередованием размеров диаметров по СНиП П-И.1-62 (см. гл. IX). [c.399]

Результирующее распределение скоростей. Для того чтобы представить себе истинное распределение скоростей в трехмерном потоке, необходимо векторно сложить компоненты скорости в каждой точке. Диаграмма, иллюстрирующая результат такого сложения проекций вектора скорости на нормальную и параллельную оси канала плоскости, представлена на рис. 4,17. На этой диаграмме компоненты скорости течения для сечений, расположенных на различном расстоянии от дна канала, изображены так, как их будет видеть наблюдатель, смотрящий на канал вдоль оси у. На рис. 4,18 эти же диаграммы распределения скоростей изображены в перспективе. Диаграммы построены для червяка с каналом прямоугольного поперечного сечения. Угол подъема винтового канала—17°42. Однако полученные результаты справедливы для червяка с любым значением угла подъема канала. [c.200]

В предыдущих параграфах были приведены различные формы решения системы дифференциальных уравнений течения жидкости в канале червяка шприцмашины. Эти решения отличаются. друг от друга граничными условиями, характером распределения вязкости в поперечном сечении канала, геометрией исходной модели. Специфика каждого случая учитывалась введением в основное одномерное уравнение, полученное на основе плоской модели, поправочных коэффициентов, на которые соответственно умножались члены, определяющие величину расхода вынужденного потока и величину расхода противотока. [c.218]

Наиболее правильный способ балансировки состоит в изменении длины впускного канала при сохранении одинаковых размеров его поперечного сечения, особенно высоты впуска (при разной высоте впускных каналов полимер будет затвердевать в них в течение различного времени, т. е. время подпитки полостей гнезд будет неодинаковым, а это приводит к различию в свойствах изделий). [c.238]

На рис. 14 приведена схема экспериментальной установки для изучения колебаний и регистрограммы колебаний дуги на расстоянии 4,7 см от катода и на срезе канала (г=20 см), внутренний диаметр которого равен 1 см. Видно, что имеются низкочастотные колебания с частотой порядка 10 гг и высокочастотные колебания с частотой порядка 10 гц. Изучение регистрограмм для различных сечений показывает, что амплитуда высокочастотных колебаний растет, а их частота уменьшается в направлении течения газа. Вероятными причинами п перечных колебаний являются нерегулярные перемещения пятна дугн по поверхности электрода, турбулентные пульсации в потоке газа и неустойчивости дуги в электрическом и магнитном полях. Экспериментальные данные [28] показывают, что колебания положения оси столба носят случайный характер и подчиняются закону нормального распределения [c.198]

Рис. V. 1. Схемы прорастания стриммеров и график зависимости электрогидравлического эффекта а — схема процесса прорастания стриммеров для одного уса на этапе / б — схема процесса прорастания стриммеров на этапах II и /// в — график изменения напряжения 11 на одном из усов с течением времени Р, г — график зависимости диаметра с1 канала от времени I д — график изменения толщины оболочки а с течением времени ( на пяти этапах е — схема изменения относительного сечения канала и оболочки а в различные моменты времени

При проектировании новых теплообменных аппаратов температурный режим задается. При этом было показано, что температурный режим не является чем-то постоянным, определяющим геометрическую форму канала. В одном и том же аппарате в течение одного дня могут осуществляться различные тепловые процессы (нагрев, охлаждение,регенерация) при различных температурных режимах. Поэтому при любом заданном температурном режиме можно искать наиболее выгодную геометрию канала. Очевидно, что возможны в принципе две формы сечения канала - цилиндрическая и прямоугольная. Однако по длине канала возможны различные геометрические варианты (сужение и расширение канала, гофрирование стенок). Если исходить из теории начального участия (кривая / на рис.П.13), то казалось бы, канал должен иметь разрывную форму. Например, труба должна состоять из коротких участков разных диаметров. Теоретически такая конструкция может быть обоснована. Согласно отмеченной кривой, при сокращении длины начального участка а стремится к бесконечности, следовательно, длина канала должна стремиться к нулю. Характер упомянутой кривой объясняют формированием толщины пограничного слоя. [c.63]

В головке цроисходнт формова ие расплавленного полимера, выходящего из экструдера, в изделие с требуемым пог еречным сечением. Внутри головки проходит канал, селение которого меняется от круглого (с диаметром, разным внутреннему диаметру цилиндра экструдера) на входе до соответствующего профилю изделия на выходе. Л" п оценки картины течения расплава- в таком канале необходимо знать вязкость расплава при соответствующих градиентах скорости и температурах, а также зависимости, связывающие значения вязкости с величинами расхода и давления в различных сечениях канала. Суммируя перепады давления ка отдельных участках канала, можно подсчитать обшцй перепад давления в головке и расход потока. [c.158]

Появление возмущений в начальной области канала при снижении расхода газа (искривление линий р(г)) обусловлено влиянием так называемой катодной струи, о которой оудет сказано ниже. Интересная информация, связанная с эксперимейтальным измерением профилей температуры, скорости и массовой скорости в различных сечениях канала дуги в аргоне нри М< и атмосферном давлении, содержится в [10]. Авторы [10] обнаружили влияние катодной струи на характеристики течения во входной области канала. [c.142]

Скорость движения канализационной жидкости в различных точках сечения канала оказывается различной. На рис. И1. 3 по казагно распределение скоростей течения в поперечном сечении потомка. На рисунке видно, что внизу скорость меньше, чем в средней части потока. [c.39]

Пузырьковое течение а) характеризуется тем, что газовая фаза в виде отдельных пузырьков распределена в потоке жидкости. Обладая различной скоростью, пузырьки сталкиваются и сливаются. Вследствие этого наблюдается тенденхщя их роста. В результате размер пузырей возрастает настолько, что поперечное сечение одного или нескольких пузырьков приближается к поперечному сечению канала. Таким образом, пузырьковый режим постепенно переходит в снарядный 6) независимо от начального размера пузырьков. [c.208]

Рассмотрим течение жидкости через канал, периметр сечения которого и и площадь произвольного сечения А. В общем случае скорость V. плотность р и температура t жидкости неодинаковы в различных точках поперечного сечения капала (рис. 1.26). Рассмотрим поэтому площадь небольшого сечения aA, через которую уносится поток жидкости dG = pudA. Если на отрезке dx температура жидкости в этом канале меняется на dt, то переносимый жидкостью тепловой поток равен произведению удельной тепло- [c.59]

Задачу о течении газового потока для рассматриваемого случая можно сформулировать следующим образом. В канале бесконечной длины пшриной В (рис. 3.7) к стенкам абсолютно жестко симметрично прикреплены п пластин. В общем случае расстояние между пластинами, длины пластин и углы наклона их к оси абсцисс различны и соответственно равны 8 , 1 , (т=1, 2,. . п). Внутри канала движется газ с заданной скоростью Уоо па бесконечности. Необходимо найти распределение скоростей в любом сечении канала. [c.176]

За критерии оценки качества работы реактора с катализаторным покрытием взята степень очистки паровоздушной смеси, протекающей по мсдулю-каналу с формой нормального сечения (щель, цилиндр и т.д.), определяемой конструкцией реактора, с катализатором, нанесенным на СТ2НКИ канала. Сопоставление условий течения паровоздушной смеси в различных модулях позво шт оценить степень очистки паровоздушной смеси в конкретном модуле. [c.185]

На рис. 10.52 приведена экспериментальная зависимость Mimax от FrIFi, построепная по данным испытания решеток при различных углах атаки ). Там же нанесена подобная зависимость для изоэнтропического течения, построенная в предположении постоянства по ширине канала всех параметров потока в его узком сечении. Разница между этими двумя зависимостями и выражает собой влияние всех неучитываемых факторов. Под влиянием потерь и неоднородности потока в горле запирание решетки наблюдается и в том случае, когда ширина сечения потока, поступающего в данный межлопаточный канал, на 30 % превосходит ширину его самого узкого сечения. [c.73]

Таким образом, сверхзвуковой поток, прежде чем попасть в межлопаточный канал, проходит через бесконечную систему ударных волн с постепенно увеличивающейся интенсивностью в области между соседними ударными волнами поток разгоняется до все больших скоростей (по мере приближения его к фронту решетки). Перед участком ударной волны, расположенным у входа в межлопаточный канал, газ движется поступательно с числом Маха, равным Мтах- На этом участке происходит наиболее интенсивное торможение потока, в результате которого на выходе из межлопаточного канала устанавливается дозвуковое течение. При этом величина потерь полного давления в различных элементарных струйках, прошедших через систему ударных волн, будет различна, так как интенсивность волн падает слева направо. Следовательно, при рассматриваемом обтекании решетки идеальным певязким потоком газа в достаточно удаленном от входа сечении межлопаточного канала, где статическое давление, а значит, и направление скорости уже постоянны по его ширине, величина скорости останется переменной. С целью упрощения задачи будем предполагать, что в результате турбулентного обмена между струйками поток внутри меж-лопаточных каналов полностью выравнивается и в соответствии с этим за решеткой устанавливается равномерный по шагу поток с постоянными статическим и полным давлениями, причем направление этого потока совпадает с направлением пластин (угол отставания б равен нулю). Важно отметить, что сделанное здесь предположение о выравнивании потока в межлопаточ-ных каналах существенно отличается от сделанного в предыдущем параграфе предположения о выравнивании потока в сечении далеко за решеткой. В этом последнем случае мы только несколько завышаем потери по сравнению с теми потерями, которые имеются в невязком потоке газа, оставляя при зтом неизменным течение в самой решетке, а следовательно, неизменным и силовое воздействие потока на нее. Иное дело при выравнивании потока в лопаточных каналах, при котором вследствие изменения течепия в самой решетке происходит не только увеличение потерь, но и изменение величины равнодействующей по сравнению с ее значением в идеальном — невязком потоке газа ). Конечно, можно предположить, что выравнивание пото- [c.90]

За исключением режима очень высоких скоростей, результаты исследований течения взвесей в горизонтальных трубах и вертикальных потоков [38] существенно различны. Это объясняется ярко выраженной. тенденцией к концентрации частиц в нижней части горизонтального канала. Если скорость газа доста- точно мала или расход частиц достаточно большой, частицы выпадают из потока и частично загромождают сечение трубы. Это продолжается до тех пор, пока скорость газа в суженном сечении трубы не увеличится настолько, что скорость повторного уноса частиц потоком станет достаточной для компенсации скорости их отложения. Это явление известно как салтация. В технических приложениях его иногда определяли другими терминами например, при транспортировке угольного порошка этот процесс был на- зван сдуванием [43]. [c.186]

Дроссельный способ регулирования скорости предусматривает применение в гидроприводе относительно простого устройства, называемого регулируемым дросселем. Известны два основных типа дросселей, конструктивные различия которых приводят к двум различным режимам течения жидкости ламинарному и турбулентному [3, 13]. Дроссель с ламинарным режимом течения жидкости (ламинарный дроссель) представляет собой длинный канал с относительно малым проходным сечением (цилиндрическая шель, винтовая канавка и др.). Зависимость между перепадом давлений и расходом жидкости через ламинарный дроссель близка к линейной. Дроссель с преимущественно турбулентным течением жидкости (турбулентный дроссель) представляет собой местное сопротивление в виде короткого и весьма малого по площади отзерстия круглой, кольцевой или прямоугольной формы. Течение жидкости в таком отверстии, как правило, турбулентное, зависимость между перепадом давлений и расходом жидкости — квадратичная. [c.48]

В различных механических системах, включающих такие машины, как насосы, турбины, компрессоры и т. п., помимо необходимости замедления и поворота потока, требуется еще и компактность подводящих каналов. Все это достигается в диффузорных коленах или (что то же) кривоосных диффузорах (см. диаграмму 1.8.3-21). Течение в таких диффузорах значительно сложнее, чем в прямоосных диффузорах, и является синтезом а) течения в прямоосном диффузоре б) течения в изогнутом канале постоянного сечения. Последнее сопровождается вторичными потоками, связанными с неравномерностью поля скоростей и давлений в направлении, перпендикулярном к плоскости изгиба, и наличием пограничных слоев у стенок канала (см. 1.8.4). Эти факторы обусловливают более ранний отрыв потока и вызывают потери давления, отличные от потерь в прямоосных диффузорах. Па сопротивление кривоосного диффузора, помимо параметров, указанных в п. 11, влияют угол изогнутости оси 3 и относительный радиус [c.203]

Раздел гидравлики, описывающий течение таких — неньютоновских — жидкостей, является частью более общей научной дисциплины, называемой реологией (последняя охватывает изучение механических свойств различных рабочих тел — от газов и ньютоновских жидкостей до твердых тел, следующих и не следующих закону Гука). Течение неньютоновских жидкостей в условиях преобладания сил вязкости (именно такой случай практически интересен) называется пластичным. Для него характерно изменение в поперечном сечении канала. [c.192]

Приведенная на рис. V.7 типичная пространственная диаграмма распределения тангенциальных напряжений показывает, что аналогично одномерному течению в каждом из составляющих течений существует сечение нулевых напряжений. При этом, поскольку в циркуляционном течении всегда существуют области с различным направлением движения и, следовательно, градиент скорости меняет знак, сечение, в котором рху = О, располагается внутри канала (0<11ои<1)-212 [c.212]

Рис. 3.6. Распределения скорости турбулеитаого течения по сечению круглого канала при различных расстояниях от входа с плавно скругленными кромками

Из рис. 4 следует, что надсферолитная структура образуется при быстром запол-ненци формы расплавом (область 1), что соответствует большим напряжениям сдвига и градиентам скорости сдвига между соседними участками расплава по сечению канала. При этом деформация сдвига локализуется по границам между агрегатами молекул, обусловливая течение расплава слоями различной толщины. [c.223]

Все рассуждения о влиянии на характер течения в канале элемента рабочего аппарата должны рассматриваться как качественное приближение, определяющее верхнее допустимое значение величины В действительности, вследствие искривления канала скорости в различных точках его сечений не будут одинаковы критические и большие значения могут быть достигнуты не во всем сечении, а в отдельных его точках. Поэтому влияние входного числа на течение в канале будет различно при неодинаковых условиях входа газа. Если ввести понятие о критическом значении числа Мда1, как о значении, при котором в том или ином сечении канала местные скорости достигают критической скорости (звука), то эта величина, которую обозначим М р1, изменяется в зависимости от угла набегания 1 потока. На рис. 214, б приведена эта зависимость, а также зависимость максимумам от 1. [c.479]

Наличие скорости поперечного сечения (при соблюдении условия неразрывности, или сплошности потока), вызывает течение расплава в направлении оси у со скоростью Гу. Эта скорость больше (чем в средней части капала) у передней и задней стенок канала, где теку-ПЦ1Й в поперечном направлении расплав изменяет направление течения. Поскольку скорость Гу возникает только вследствие изменения скорости поперечного течения, влияние ее на величину объемной производительности можно не учитывать. Поэтому в дальнейших расчетах принимается, что и у = 0. Роль поступательной скорости и поперечной скорости в процессе экструзии весьма различна, поэтому их влияние на течение расплава рассматривается независимо друг от друга. [c.218]

По-видимому, реакцией на критическое значение ускорения сдвига является частичное скольжение слоев потока, как бы сужающее сечение канала. Это, в свою очередь, должно привести к местному возрастанию скорости течения. Таким образом, в экструдате окажутся участки, подвергшиеся сдвиговым деформациям различной интенсивности, в которых по-разному проявится упругое последействие. Это обстоятельство, а также сама автопульсадия потока и являются причинами огрубления поверхности и нерегулярностей экструдата. [c.61]

Исследование образцов из полистирола, отлитых в многогнезд-ной форме при различной длине литниковых каналов, показало, что ориентационные напряжения в образцах, полученных при более длинных литниковых каналах, больше Этот результат может быть объяснен только понижением температуры полистирола при прохождении более длинного литникового канала. Поэтому при конструировании разводящих каналов необходимо предусматривать, чтобы путь течения материала не был слишком длинным, и избегать резких поворотов. Критерием правильного конструирования разводящего канала является обеспечение максимальной поперечной площади для улучшения передачи давления и минимальной боковой поверхности для уменьшения передачи тепла от расплава. Чем выше отношение площади поперечного сечения канала к его периметру, тем лучше конструкция канала. [c.230]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология