Зависимость работы от величины начального давления

Оба эти метода дают возможность выявить основные различия в активности, связанные со значительными изменениями какого-либо одного параметра (химического состава, структурных свойств и т. д.), если остальные параметры остаются без изменения. Вместе с тем сложной взаимосвязи между процессами сорбции, диффузии и, химической реакцией они не отражают. Более надежным способом, позволяющим избежать неправильных выводов при сравнении катализаторов с нестабильной во времени активностью, является экстраполяция конверсии на нулевое время. Этот метод обычно используют в тех случаях, когда реакция проводится в дифференциальном, а не интегральном реакторе. Однако, как правило, применяется он значительно реже, хотя известно, к какой путанице может привести, например, определение влияния соотношения Si/Al на каталитические свойства деалюминированного морденита, если однозначный способ определения активности отсутствует. Еще меньше можно назвать работ, в которых были проведены кинетические определения зависимости констант скоростей от скорости подачи сырья или парциальных давлений исходных компонентов -й продуктов реакции. Между тем, сравнивая активности, часто дйпускают, что реакции имеют первый порядок, и пересчитывают измеренные степени превращения в константы скорости. Принято также определять температурную зависимость активности и подставлять данные по конверсии при различных температурах в уравнение Аррениуса. Такой расчет будет правильным, если используются только начальные конверсии, потому что в этом случае можно избежать неточностей из-за разной скорости дезактивации катализаторов при различных температурах. Но даже и тогда расчет энергии активации совсем не обязательно приведет к Д,, характерной для данной химической реакции, которая протекает на определенном типе активных центров. Полученная величина Еа может в значительной степени отражать ограничения, связанные с диффузией и массопередачей. [c.56]

Рассмотрим первый случай. Для правильного выбора места крепления термопатрона и начальной настройки ТРВ необходимо знать статическую характеристику испарителя, т. е. зависимость оптимального перегрева от тепловой нагрузки. Методики расчета такой характеристики в настоящее время не существует, но получить ее экспериментально не сложно. Поясним это на примере исследования работы сухого испарителя с ТРВ при цикличной работе компрессора машины без теплообменника [158]. Охлаждаемый объект—шкаф емкостью 1,25 м . Температура в помещении, где был установлен шкаф, поддерживалась постоянной (19—20°С). Заданная температура в шкафу регулировалась при помощи реле температуры, которое периодически включало и выключало компрессор. Чувствительный патрон ТРВ-2М был укреплен на всасывающей трубке при выходе из испарителя (в охлаждаемом помещении). Каждую минуту замерялась температура на выходе из испарителя / .в и температура кипения /о (по манометру). Значение перегрева за период работы определялось как среднее значение отдельных замеров в каждую минуту (рис. 112). Как видно из верхнего графика, за время работы компрессора перегрев не успевал принимать установившееся значение. После остановки компрессора жидкость стекает в картер компрессора и испаряется. Давление в испарителе быстро возрастает и в точке 1 перегрев падает до величины закрытия клапана. Далее перегрев становится [c.255]

Более определенно высказался о характере влияния растворителя на скорость реакций Поляни в 1937 г. [364]. Сопоставив энтропии образований этана из этилена в растворе и газовой фазе, автор обнаружил, что присутствие растворителя может увеличить априорную вероятность реакции совершенно независимо от какого-либо изменения энергии активации. Кинетическая интерпретация этого эффекта состоит в том, что работа внутреннего давления растворителя способствует соединению двух частиц в одну (подчеркнуто мной,-В. К.). Учитывая, что образование активного комплекса из двух реагирующих молекул есть процесс, подобный соединению АЧ-В=АВ, мы можем обобщить этот результат следующим образом. Отношение фактора столкновений (предэкспонента.—В. К.) в растворе к этому же фактору в газовой фазе определяется суммой 5а+5в—в которой 5д, 5в и 5 t представляют соответственно энтропии растворения реагирующих веществ и активного комплекса. Если сумма 5а-Ь5в—положительна..., то фактор столкновений в растворе будет больше, чем в газовой фазе... Вообще фактор столкновений в растворе можно вычислить с помощью энтропии растворения активного комплекса [364, русск, перев., стр. 840]. Однако, принимая во внимание тот факт, что энтропии растворения одного вещества во многих растворителях линейно уменьшаются с теплотой растворения , автор показал справедливость следующего предположения ... при проведении реакции в различных растворителях фактор столкновений будет уменьшаться с уменьшением энергии активации [там же]. Если же энергии конденсации (растворения.— В. К.) начального. .. и промежуточного состояния примерно равны друг другу , то, как обнаружил Вассерман, наблюдается совпадение энергий активации... газовых реакций с энергиями активации соответствующих реакций в конденсированной фазе [365, стр. 137]. Однако величина предэкспонента в некоторых жидкостях немного больше, чем в газовой фазе. Обнаруженная рядом авторов [363,364] зависимость скоростей жидкофазных органических реакций от внутреннего давления растворителей справедлива лишь в том [c.118]

Одновременно с поисками оптимальных условий синтеза кислородсодержащих соединений изучался состав карбонильных производных,, выделяемых из продуктов разряда [5, 6]. Для изучения влияния различных факторов на состав образующихся продуктов применялись методы многофакторного регрессионного анализа. Проведенная работа позволила установить закономерности образования формальдегида в широкой области факторного пространства. Относительный выход формальдегида в системе СН4-]-С02 не зависит от начального давления газовой смеси и продолжительности разряда и повышается с ростом доли углекислого газа и величины рабочего напряжения [5]. Опытами, проводившимися в системе H4- 0 при постоянном начальном давлении и одинаковом составе газовой смеси, было показано, что относительный выход формальдегида нелинейно зависит от величины активного тока и продолжительности разряда [6]. Зависимость относительного выхода формальдегида от доли окисла углерода в реакционной смеси становится понятной, если принять во внимание, что, по данным определения удельной активности, в опытах с СОд и СО [7] образование муравьиного альдегида происходит преимущественно за счет гидрирования СО. [c.226]

Общие принципы изучения влияния давления на химические реакции, в том числе и на гомолитические превращения, изложены в работах [35-40]. Величину А К , определенную для атмосферного давления, обозначают А Го. Знак Д Го указывает на направление изменения константы скорости реакции с ростом давления. Из кривой зависимости логарифма константы скорости реакции от давления можно найти для данной величины давления тангенс угла касательной, который и позволяет вычислить АУ в данной точке. Некоторые авторы вычисляют АУ из прямой, проведенной по начальным точкам экспериментальной зависимости п кр Р. [c.214]

ЗАВИСИМОСТЬ РАБОТЫ ОТ ВЕЛИЧИНЫ НАЧАЛЬНОГО ДАВЛЕНИЯ [c.34]

Аналитическое определение параметров работы нефтепровода. Совместное решение уравнений напорных характеристик трубопровода и насосной станции позволяет определить пропускную способность нефтепровода и начальное давление. Суммарную характеристику насосной станции удобнее представить в виде зависимости давления в выкидной линии (т. е. после насосов) от подачи. Давление же в выкидной линии будет больше давления, развиваемого насосной станцией на величину подпора. Учитывая это обстоятельство и заменяя напор давлением, выражение (6.29) запишем в виде [5] [c.133]

Таким образом, гидродинамическая грузоподъемность трущихся поверхностей очень сильно зависит от приведенного радиуса кривизны, который при резком повышении грузоподъемности сильно возрастает на начальном участке области трения. Вместе с тем первое и единственное до сих пор аналитическое решение контактно-гидродинамической задачи, учитывающее зависимость вязкости масла от давления [1], выполнено для раздавленных круговых цилиндров (случай абсолютно упругих поверхностей). Как мы уже отмечали, для такого профиля зазора за пределами раздавленной площадки приведенный радиус кривизны форм зазора изменяется от исходного значения до нуля. В действительности же в случае контактно-гидроди-намической задачи приведенный радиус кривизны на соответствующем участке, наоборот, плавно изменяется от исходного значения до бесконечно большого. Нужно учесть, что приведенный радиус кривизны на этом участке определяюще влияет на величину местного гидродинамического давления. Таким образом, очевидно, что гидродинамические параметры определены в работе [1] с очень большой погрешностью, что приводит, как показывает практика эксплуатации соответствующих деталей, к заниженным значениям грузоподъемности. Легко показать, что новое решение приведет к значительно большей грузоподъемности, чем в работе [1]. [c.65]

При наличии трубки эффект уменьшился на 30-50%, но такое уменьшение происходило и при р < Лр (зависимость 3, рис. 7.4.5). Можно обратить внимание на минимум величины , наблюдавшийся в работе [4] при р = 1,6 х X 10 Тор (рис. 7.4.3). Казалось бы, он и указывает границу между двумя механизмами разделения изотопов. Однако и здесь существует противоречие — при том же начальном давлении наблюдается минимум Ар, возможно свидетельствующий об изменении структуры разряда. [c.343]

Введение добавок неона в реакционную систему показало зависимость отношения констант скорости рекомбинации и диспропорционирования от давления инертного газа. Изучение этого влияния в широких пределах вместе с тем выявило, что отношение констант зависит от числа тройных столкновений, скорости диффузии радикалов к стенкам реакционного сосуда и избытка энергии, сохраняемой радикалами от начальной фотодиссоциации. При учете действия указанных факторов достигается согласие результатов, полученных для различных способов образования радикалов, и предполагается, что они являются ответственными за разброс значений величины отношения констант в прежних работах. [c.227]

Предположим сначала, что речь идет об идеальном газе, состояние и свойства которого можно характеризовать следующими величинами начальным давлением Рн. температурой газовой постоянной Я и показателем адиабаты к. Заметим, что в термодинамических зависимостях абсолютная температура входит только в виде группы РТ или в виде отношения температур. Поэтому вместо температуры будем рассматривать группу ЯТ, имеющую ту же размерность, что и удельная работа. Скорость звука в условиях всасывания определяется посредством уже названных величин a = УкЯТ ) и может заменять одну из них, например, к в функциональных связях. Точно так же для расчетов легко привлечь начальную плотность газа (Рн = Рн/РТ п) вместо другой величины (например, НТ, ). [c.204]

Величина удельного объема обратно пропорциональна плотности газа. Номограмма рис. 1.7 определяет работу, затрачиваемую в политропическом цикле на 1 кг различных газов в зависимости от плотности ро при 0 = 0° С и Ро = 101,325 кн м , отношения давлений, показателя политропы и начальной температуры Газы рассматриваются как идеальные, С увеличением показателя политропы п кривая процесса сжатия становится более крутой. Поэтому повышается затрата работы в цикле компрессора (рис. 1.8). [c.23]

В зависимости от соотношения силы лобового сопротивления затвора и его массы затвор гидранта может подниматься либо на начальной стадии закрывания, либо на конечной, соответствующей резкому изменению расхода. На рис. 9.5 показаны зависимость относительного расхода от степени открытия гидранта и осциллограмма гидравлического удара, вызываемого внезапным перемещением затвора вследствие люфта. Повышение давления в водопроводной сети от гидравлических ударов, возникающих при работе с неисправной пожарной колонкой, зависит от скорости потока в водопроводных линиях и величины люфта затвора пожарного гидранта. Ниже приведено повышение давления от гидравлического удара при закрывании гидрантов с неисправной пожарной колонкой [c.362]

Хотя А5 зависит только от У и Уг, т. е. только от начального и конечного состояний системы, тепловой эффект процесса д может изменяться в зависимости от того, каким образом происходило изменение состояния системы, т. е. по какому пути оно осуществлялось. На рис. 10.2 изображен путь изменения состояния рассматриваемой системы, который отличается от изображенного на рпс. 10.1. В этом случае происходит переход из того же начального состояния системы с объемом У в состояние с объемом Уг прн той же постоянной температуре Т. Следовательно, в данном случае величины А5 и АЕ имеют такое же значение, как и прн расширении газа в вакуум (рис. 10.1). Рассмотрим теперь величины д и гю. Они по-прежнему равны друг другу (поскольку А = 0 = <7—ш), но теперь уже отличны от нуля, так как расширяющийся газ выполняет работу над поршнем против приложенного к нему внешнего атмосферного давления. Эта [c.316]

Рассмотрим случай управления по критерию А или QjW. Как показано в работах [5—8], при дисковом распылении высушиваемого раствора наибольшее воздействие на величины А и QjW оказывают подача теплоносителя L,n и его температура i,r, которые являются возможными управляющими воздействиями. Однако и А, и QjW с ростом i,r непрерывно возрастают, что делает целесообразным поддержание максимально возможного (по условиям термочувствительности материала) значения i,,. Влияние величины более сложно статическая характеристика A=f(L r ) имеет экстремальный вид [5] (при постоянстве /,,, подачи высушиваемого раствора G,j,, влагосодержания теплоносителя d и дисперсности распыла). Указанный вид зависимости объясняется тем, что эффективность работы сушильной камеры определяется двумя основными факторами наполнением камеры (сум.марной поверхностью yf частиц раствора, распыленных в активном объеме сушилки), и средним потенциалом сушки d (средней разностью между парциальным давлением паров воды у поверхности капель и влагосодержанием теплоносителя). С ростом L,r (приводящим к возрастанию скорости движения теплоносителя через сушилку) от О до со величина Ad возрастает от О до начального потенциала Ado, но снижается до бесконечно малой величины. Вначале Ad увеличивается быстрее, чем уменьшается Е/, что приводит к повы- [c.218]

Согласно формуле (97) величина коэффициента, определяющего среднее сечение потока в зоне средних давлений, для начальных режимов работы подъемника, при том или ином виде движения потока газа, может быть также выражена функциональной зависимостью общего вида [c.77]

Определение каталитической активности проводили в статической установке, в которой можно было создать вакуум в 10" мм рт. ст. О протекании реакции распада судили по увеличению давления в системе во времени. При работе без катализатора было показано, что реакция на стенках реактора начинает идти выше 800° С. Поэтому максимальная температура опытов не превышала 700° С. Минимальная температура составляла 550—600° С. Разница температур между двумя соседними опытами составляла 25°. Измерения температуры проводили с помош,ью Pt/Pt — Rh-термопары, помещенной в реакционную зону над катализатором. Конструкция реактора позволяла устранить влияние диффузии. После установления необходимой температуры проводили откачку и затем в реакционную трубкз/ подавали NaO. Для достижения одинаковых начальных условий опытов и получения воспроизводимых результатов перед каждым опытом на катализатор необходимо было подавать новую порцию N 0. Так как скорость разложения зависела от начального давления, перед каждым опытом устанавливалось давление NjO около 100 жл рт. ст. Точную величину начального давления (Pq) находили путем экстраноляции из кривой зависимости давления от времени для t = 0. [c.414]

В испытаниях под нагрузкой агрегата определяют зависимость мощности, развиваемой турбиной, от положения главного сервомотора, снимают характеристики парораспределения — зависимости давления за клапанами и в камере первой (регулирующей) ступени от перемещения сервомотора. Кроме того, измеряют другие величины, характеризующие работу системы регулирования (положения муфты регулятора, промежуточных сервомоторов и т. п.), а также начальные и конечные параметры пара на турбине, давление и температуру масла. [c.173]

Измерения показали, что зависимость г от п рь/ро) близка к линейной (рис. 7.4.5). Коэффициент пропорциональности к в зависимости S = к п рь/ро) при низких начальных давлениях (Кг и Хе, р = (1-3) 10 Тор) примерно равен /Jl (зависимость 2, рис. 7.4.5). Однако в основном к > /Jl. С увеличением начального давления р до 1 Тор, величина 1п(рь/ро) в криптоне и ксеноне уменьшается в 10-20 раз, величина же — всего в 2-3 раза. На рис. 7.4.6 представлена зависимость коэффициента обогащения в криптоне от начального давления р. Следует учитывать, что из-за наличия балластных объёмов средняя плотность частиц в разряде всегда ниже той, которая соответствует начальному давлению р (вследствие нагрева газа в разряде и влияния электронного давления). Так при р = 1 Тор (рис. 7.4.6) величины р и ро равны, соответственно, 1,9 и 1,7 Тор. При указанном выше соотношении рабочего и балластных объёмов такое распределение газа означает, что в области разряда находится не более 20% от его первоначального количества. Для сравнения на рисунке показаны штрихом значения е, которые должны были наблюдаться, если бы разделение соответствовало бародиффузии в неионизованном газе г = (1/д) 1п(р /ро). Видно, что разделительный эффект не следует бародиффузионной формуле. В данных экспериментах, как и в работе [4], величина эффекта по существу определялась рассеиваемой в плазме мощностью W. В то же время трудно полностью связывать наблюдаемое разделение изотопов и с термодиффузией, поскольку максимальные значения екг и гхе (3,5%) получены в условиях, когда практически отсутствует вклад от термодиффузии. Оценка этих условий имеется в работе [И]. [c.342]

В работе [58, с. 20] говорится "В то же время установлено, что конечная газоотдача пласта практически не зависит от темпа падения давления. Показано, что коэффициент газоотдачи зависит от выбранной величины ОСТАТОЧНОГО давления, когда дальнейшая эксплуатация газовой залежи в силу различных причин нерентабельна... Зависимости р =/(сг гн) Для однородного и слоисто-неоднородного пластов до начальной газонасыщенности 60% как количественно, так и качественно не отличаются друг от друга. При увеличении начальной газонасыщенности больше 60% коэффициент газоотдачи для слоистого пласта становится меньше, чем для однородного. В случае зональной неоднородности пористой среды газоотдача при начальной газонасыщенности до 60-70% меньше, чем слоисто-неоднородной пористой среды. При большей газонасыщенности в обоих случаях остаточная газонасыщенность практически одинакова... В зависимости от величины пластового давления газоотдача в проведенных иссследованиях колеблется в пределах 60-90% первоначального газонасыщения. Защемленный в заводненной части пласта газ практически полностью может быть получен только при условии снижения давления до атмосферного". [c.415]

Важным элементом системы управления пневмопривода тормозов является регулятор давления 2, приведенный на принципиальной схеме (см. рис. 13,3), Одним из основных элементов этого регулятора является двухпозиционный распределитель 3, который в зависимости оглавления за регулятором может занимать одну из двух рабочих позиций, В позиции, указанной на схеме, давление в пневмоприводе ниже расче1ной величины Рп, ,,, и в рабочем положении находится нижняя позиция распределителя 3. Напорный (разгрузочный) клапан 6 закрыт, и воздух от компрессора 1 направляется через фильтр 4 и обратный клапан 5 в пнев.мосистему. При повышении давления в пневмоприводе дО величины р ах это давление воздействует на распределитель 3 и переключает в рабочее положение его верхнюю позицию. Тогда давление воздуха от компрессора через верхнюю позицию распределителя 3 открывает напорный клапан 6, и основной поток воздуха от ко.мпрессора 1 направляется через клапан 6 в атмосферу. При этом из-за низкого сопротивления открытой пневмолинии компрессор ] работает с минимальным давлением. Таким образом, обеспечивается его разгрузка. При понижении давления в основном пневмоприводе меньше величины ртт пружина расЛределителя 3 устанавливает в рабочее положение его нижнюю позицию, т, е, восстанавливается начальный режим работы компрессора 1 - режим зарядки пневмопривода. [c.337]

По термическому разложению закиси азота имеется большое количество работ. Обзор более ранних работ дан Джонстоном [48] в 1951 г., затем был сделан ряд попыток объяснить ранее полученные данные и установить связь между ними и последними экспериментальными работами. Разложение закиси азота протекает с умеренными скоростями при темт1ературах около 700° и при давлении газа порядка 1 атм. Основными продуктами реакции являются азот и кислород окись азота образуется на ранних стадиях каждой реакции разложения, но ее количество не превышает предельной величины, определенной начальным давлением закиси азота и температурой. Разложение, по-видимому, является мономолекулярным, и константа скорости первого порядка изменяется в зависимости от давления по следующему уравнению [c.102]

Исследования облученных и пеоб-лученных образцов катализатора методами рентгеновской и электронной дифракции не выявили сколько-нибудь заметных различий. Однако каталитические испытания обнаружили значительное влияние облучения. Эти испытания проводились путем измерения превращения бутена-1 в цис- и транс-бутен-2 в поточных опытах при 65° С и атмосферном давлении. Вследствие постепенной дезактивации катализатора потребовалось исследовать зависимость степени превращения от продолжительности работы при различных объемных скоростях сырья с последующей экстраполяцией к моменту нуль. Таким путем находили начальную активность данного катализатора при данной объемной скорости сырья лолучепные данные представлены графически на рис. 20 как функция величины, обратной объемной скорости. Из кривых рис. 20 видно, что облучение заметно снижает каталитическую активность алюмосиликата в реакции изомеризации бутена-1. В качестве продуктов реакции образовались только цис- и транс-бутея-2, а при данной степени превращения бутена-1 отношение транс- к иис-бутену-2 в присутствии облученного и необлученного катализаторов оказалось одинаковым. Следовательно, облучение влияет только на активность катализатора, но никаких новых реакций при изомеризации бутена-1 в присутствии облученного катализатора пе наблюдалось. [c.160]

Сравнение результатов опытов с различными начальными составами, проведенное во всех исследованных системах [1, 2], показало, что надежные данные получаются до тех пор, пока в эффузионной камере остается не менее 5—10% от исходного количества вещества. Поэтому в практической работе временные зависимости интенсивностей ионных токов, отвечающие испарению последних порций вещества, используются лишь для вычисления полных интегралов. Расчет состава расплава в этой области, а также величин парциальных давлений, констант равновесия, термодинамических функций не производится. Иными словами, если выполнен опыт по изотермическому испарению навески с начальным составом 10 мол.% труднолетучего компонента, то надежные данные будут получены не во всем интервале вплоть до 100% труднолетучегб компонента, а лишь в интервале от 10 до 40—60 мол.% В. [c.108]

Случай малых значений рассмотрен подробно в работе Медведевой и Ковальского ( ). Значение рх в условиях их опытов менялось от 0.1 до 1 мм рт. ст. В данном случае измерялась не кинетика реакции, а зависимость остаточного давления р гремучей смеси от начального давления. Из изложенного выше ясно, что именно эта величина позволяет оценить, сколь сильна в каждом данном случае цепная лавина. Ввиду малости значений р в этих опытах можно было увеличивать р до значений, в 6 раз превышающих р . Специальными расчетами было показано, что влиянием ра зогрева в ходе реакции на выгорание исходных веществ можно пренебречь. На рис. 33 нанесена кривая зависимости рх от Ро при 420°. Величина Рх при этой температуре рав- [c.108]

Следовательно, величина работы определяется площадью под кривой зависимости давления от объема при протеканип того или иного процесса. Вид этой зависимости обусловлен характером процесса, поэтому работа при расширении тела от данного начального до данного конечного объема зависит от пути процесса. [c.14]

Величина периода индукции т резко сокращается с ростом температуры и с изменением давления кислорода [9]. Такая зависимость представлена на рис. 44. Характерно, что резкое изменение величины т от давления кислорода наблюдается лишь при давлениях ниже 150—200 мм рт. ст. Для таких давлений величина, обратная периоду индукции l/t и пропорциональная средней скорости начальной стадии реакции, прямо пропорциональна давлению (т- Рц = onst). Дальнейшее повышение давления (до 120 ama в работе [10]) очень мало сказывается на изменении периода индукции. После окончания периода индукции поглощение кислорода [c.93]

При таком упрощении литьевой цикл является функцией только двух переменных температуры и времени (третья переменная— давление была заменена плотностью, которая регулируется работой весового дозатора и, следовательно, уже не является независимой величиной). Следующий шаг состоит в определении зависимости между температурой и временем. Это можно сделать, определив время, необходимое для заполнения прессформы, и время, необходимое для охлаждения полимера, как функцию температуры. Начальные условия, которым должно удовлетворять данное уравнение,—это температура и давление расплава на входе в прессформу. [c.413]

Многочисленные экспериментальные и теоретические исследования релаксации объема [183, 198—201], среди которых выделяются обширные исследования Ковакса [183, 202], рассматривавшего релаксацию объема при отжиге как объемное течение в условиях гидростатического давления, а также исследования релаксации энтальпии [196, 197, 203] показали, что скорость релаксации тепловых параметров не является экспоненциальной во времени, а зависит от величины и знака отклонения объема и энтальпии от их равновесных значений. В некоторых работах была обнаружена зависимость скорости релаксации объема и от пути достижения начального состояния, т. е. от термической предыстории [199]. [c.123]

При закрутке потока по закону твердого тела в зависимости от начальных условий возникают замкнутые или незамкнутые зоны возвратного тока вблизи стенки сопла. Причина их возникповения связана с наличием положительного градиента давления в области перехода от цилиндрического к сужающемуся участку сонла (см. 4.1), величина которого значительно возрастает из-за существования центробежных сил, вызванных закруткой потока. С ростом закрутки наступает переход через так называемое критическое значение интенсивности закрутки (соответствующее числу Гг =1,92), нри котором происходит отрыв потока и возникновение в пристеночной области в дозвуковой части сопла зопы с возвратным течением. Мощный тороидальный отрыв потока вблизи стенки наблюдался в работе [51], когда начальная закрутка осуществлялась ио закону твердого тела. Области с возвратным течением на оси и стенке сонла возникают и нри других законах вращения потока. [c.208]

Отсюда следует, что графически величина работы определяется площадью под,кривой, выражающей зависимость между давлением к объемом при протекании того или иного процесса. Вид этой зависимости обуслЬв-лен характером процесса, и поэтому величина работы при расширении тела от данного начального объема до данного конечного зависит от пути процесса . [c.15]

Чтобы определить характер распределения давления в каждом работающем пласте при данном технологическом режиме, необходимо разбить интервал давлений от начального до конечного на определенные участки и для каждого участка опр еделить время, за которое давление упадет на заданную величину. Далее строится зависимость р = /( ) и определяется характер распределения давления по пластам. В качестве примера на рис. 1 и 2 приведены графики распределения давления и дебитов при совместной работе двух пластов. Расчет производится при тех же исходных данных, что и в первом примере. Постоянное забойное давление при этом равно 30 ат. [c.152]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология