Коэффициент экспериментальные данны

Рис. 33. Зависи-мость степени затухания коэффициентов турбулентного обмена (п) от Re (обобщение экспериментальных данных).

Рис. п. 12. Экспериментальные данные [74] зависимости коэффициента гидравлического сопротивления слоя шаров от критерия Рейнольдса. [c.61]

Наиболее полные экспериментальные исследования процесса массообмена в полых распылительных скрубберах было проведено Фиалковым с соавторами [363, 367-371]. Целью исследований был подбор типа форсунок и их расположение в колонне, величина плотности орошения и скорости воздуха при условии ограниченного гидравлического сопротивления аппарата, а также получение эмпирической формулы для расчета скруббера. Проводилась очистка воздуха от HF, СЬ, SOj водой, содовым и щелочными растворами и растворами кислот. При обработке экспериментальных данных определялся объемный коэффициент массопередачи -К а эквивалентного колонного аппарата, работающего в режиме идеального вытеснения при постоянстве по высоте колонны. При этом предполагалось, что равновесная концентрация с на границе раздела газ—жидкость равна нулю. Это допущение применимо лишь для очень хорошо растворимых газов. В соответствии с уравнением (5.4) экспериментальное значение объемного коэффициента массопередачи рассчитьшалось по формуле [c.250]

Как и концентрацию, активность выражают в моль/л. Соотношение между активностью а и концентрацией с дается выражением а = = /с, где / — коэффициент активности. Он характеризует отличие свойств растворов сильных электролитов от свойств разбавленных растворов слабых электролитов. В предельно разбавленных растворах (близких к идеальным ) практически отсутствует электростатическое взаимодействие ионов из-за их удаленности друг от друга. В этом случае коэффициент активности близок к единице, т. е. а с. Активность и коэффициент активности определяют на основании экспериментальных данных. [c.182]

При турбулентном движении потока в трубе без наполнения величина Ьь будет функцией коэффициента гидравлического сопротивления. Хорошие результаты дает формула, выведенная, на основании большого числа экспериментальных данных [28] [c.327]

Теоретические соображения и экспериментальные данные по капиллярной пропитке образцов пород показали, что можно принять следующие значения для коэффициентов [c.369]

Обсуждение результатов. Результаты эксперимента обрабатывались методом наименьших квадратов. Для определения вириальных коэффициентов экспериментальные данные аппроксимировались по уравнению (2). [c.112]

Коэффициенты А, В, а, Ь и s определяются на основе экспериментальных кривых распределения при помощи специальных программ и методик. При надежных значениях экспериментальных данных необходимо как минимум три экспериментальные точки кривой ИТК. [c.35]

Эти общие заключения о природе перенапряжения на разных металлах подтверждаются в общих чертах соответствием между наиболее важными следствиями из теории перенапряжения водорода и данными, полученными при экспериментальном изучении кинетики выделения водорода. Так, на поверхности ртути в области потенциалов катодного выделения водорода ни одним из методов не удается обнаружить заметных следов адсорбированного атомарного водорода. Следовательно, стадия его удаления не является лимитирующей. Предлогарифмический коэффициент Ь на ртути близок к 0,12. При учете ничтожно малого заполнения поверхности ртутного катода адсорбированным атомарным водородом такое значение величины Ь не может быть получено из теории замедленной рекомбинации. Экспериментальные данные по влиянию состава раствора и pH на перенапряжение при выделении водорода на ртути также лучше всего согласуются с предположением о замедленности разряда на свободных участках катода. [c.413]

Коэффициенты, входящие в уравнения, определяются из экспериментальных данных и анализа режимов работы объектов управления. [c.12]

Рис. II. 10. Экспериментальные данные [46, Г. Ф. Требин 72] для зависимости порозности грунта от коэффициента неоднородности т] = deo/dio-

И коэффициент сопротивления стремится к постоянному значению Сх = 0,48. Зависимость Х от Ке, полученная при усреднении многочисленных экспериментальных данных, называют кривой Релея [6, 7]. Для математического описания различных участков этой кривой предлагали различные одно-, двух- и трехчленные формулы [2]. Наиболее простой такой интерполяционной, зависимостью является двухчленная формула [c.25]

Значения коэффициентов выхода основаны на экспериментальных данных и результатах теоретических исследований. [c.354]

Имеется очень большое количество экспериментальных данных по растворимости природного газа в сырых нефтях и выведены поправочные коэффициенты, устанавливающие связь между растворимостью и физическими свойствами системы [18, 20, 26, 29, 38, 45, 59, 69, 75, 92]. [c.23]

В целом такое толкование зависимости изменения характера коэффициента продольного переноса как и профиля кривой распределения времени пребывания частиц в реакторе от гидродинамических условий находится в качественном соответствии с экспериментальными данными. Поэтому ячеистую модель с застойными зонами следует, ио-видиМому, рассматривать как достаточно адекватную реальным процессам в газофазных и жидкофазных реакторах. [c.96]

В работе [31 ] коэффициенты и Р определялись методом характеристик мнимых частот по экспериментальным данным распределения времени пребывания газа (гелия). Опыты проводились в аппаратах высотой 1 и диаметром 0,16 и 0,5 с варьированием чисел псевдоожижения соответственно от 1,5 до 3 и от 2 до 4,5 и изменением высоты слоя к диаметру от 0,6 до 1,5. Размер частиц (песок) 250—500 мк. С учетом погрешностей в определении 01 и Р, достигавших в отдельных случаях 50%, заметное влияние на коэффициенты Г) и р оказало лишь изменение диаметра реактора [c.127]

Пользуясь лишь результатами эксперимента, эти коэффициенты определить нельзя, так как из-за наличия ошибок измерения и нестабильности процесса, вызванного неуправляемыми или неконтролируемыми возмущениями, значения функции отклика и ее переменных являются случайными величинами. Поэтому при обработке экспериментальных данных вместо Ро, Рь Рц, Ргг получаются так называемые выборочные коэффициенты регрессии 01 Ь, 1 , Ьц, являющиеся приближенными оценками первых. [c.136]

В табл. 111.1 приведены некоторые экспериментальные данные, полученные для коэффициента вязкости и постоянной Сезерленда. Следует отметить, что из-за отсутствия независимых данных о диаметре молекул нельзя проверить зависимость от поперечного сечения. Наоборот, обычно значения вязкости используются для вычисления средних диаметров и средних длин свободных пробегов. [c.161]

Аналогичное рассмотрение обычно используется для реакции рекомбинации метильных радикалов. Здесь большая величина 6 = — избыток энтропии в переходном состоянии — ведет к увеличению характеристического давления. Для того чтобы объяснить экспериментальные данные, необходимо принять допуш ение о почти совершенно свободном враш ении групп СНз в переходном состоянии. Учитывая большую энергию связи (85 ккал/моль ), такое допущение возможно. Кистяковский и Робертс нашли, что скорость рекомбинации радикалов СНз при 165° С возрастает приблизительно втрое при переходе от суммарного давления ацетона от 1 до 10 мм рт. ст. Далее они установили довольно удивительный факт — ацетон приблизительно в 40 раз более эффективно дезактивирует комплекс, чем СОг- Эти результаты объясняют отрицательный температурный коэффициент реакции рекомбинации, полученный этими авторами, отрицательной температурной зависимостью скорости реакции от давления. [c.269]

Экспериментально найдено, что для ряда углеводородных систем уравнение (9) справедливо в интервале концентраций от О до 25 %. Из приведенного выше рассуждения следует, что для этих систем уравнение Фрейндлиха строго справедливо только для довольно разбавленных растворов. При более высоких концентрациях график зависимости lg а от Ig X становится несколько вогнутым по направлению к оси lg х, т. е. значение постоянной п уменьшается. Это изменение углового коэффициента происходит медленно, поэтому уравнение Фрейндлиха может с достаточной точностью соответствовать экспериментальным данным при изменении концентрации от 20 до 50 раз в пределах от О до 25% по объему. [c.142]

В работе [145] проведено экспериментальное определение зависимости коэффициента присоединенной массы шара, колеблющегося в жидкости с большой частотой (Ке>10 ) в окружении неподвижной упорядоченной системы шаров. В интервале значений от 0,05 до 0,45 экспериментальные данные хорошо описываются уравнением ф) = = /г (1 + 3,52(р ). По данному уравнению значение коэффициента присоединенной массы в стесненном потоке при <,г = 0,45 превышает значение этого коэффициента для одиночной частицы в 1,8 раза. Остается неясным, однако, в какой мере закрепленная решетка шаров может моделировать подвижную дисперсную систему. [c.85]

Прямые экспериментальные методы определения величины концевого эффекта, основанные на непосредственном измерении концентрации за время образования капли, отсутствуют. В работах [333, 337, 338] концентрацию экстрагируемого каплей вещества замеряли после ее обратного втягивания в капилляр. Этот метод нельзя считать прямым, поскольку процесс образования капли и ее последующего втягивания в капилляр неадекватны. Плотность диффузионного, потока велика в начальный период образования капли и уменьшается по мере роста капли и ее дальнейшего втягивания в капилляр. По-видимому, этот метод должен приводить к несколько заниженным значениям коэффициента массопередачи. Экспериментальные данные работ [333, 337, 338] по концевому эффекту при лимитирующем сопротивлении дисперсной и сплошной фаз методом втягивания в капилляр привели к удовлетворительному соответствию с результатами расчетов по формуле Ильковича, согласно которой а = 1,52. [c.213]

Таким образом, несмотря на значительное количество работ, в которых обсуждался вопрос о силе, связанной в воздействием присоединенных масс, как структура записи выражения для этой силы, так и величина коэффициента присоединенной массы в дисперсном потоке остаются в значительной мере неопределенными. Окончательно ответить на вопрос о применимости той или иной модели можно будет только после решения ряда конкретных задач, в которых эта сила значительна, и сравнения полученных результатов с экспериментальными данными. [c.85]

Отметим, что линейная связь между частным коэффициентом массоотдачи и коэффициентом диффузии не подтверждается экспериментальными данными. Для границы раздела жидкость — жидкость или жидкость — газ показатель степени при коэффициенте диффузии близок к 0,5. Однако такого вида зависимость может быть достигнута за счет определенного выбора толщины пленки. Например, щироко используемый в процессах горения метод приведенной пленки, представляющий собой модификацию пленочной теории, дает 0,5 для показателя степени при коэффициенте диффузии (см. раздел 6.2). [c.173]

Как следует из соотношения (4.15), пенетрационная теория приводит к зависимости, в которой частный коэффициент массоотдачи определяется величиной, пропорциональной корню квадратному из коэффициента диффузии, что качественно согласуется с экспериментальными данными. [c.174]

Столь простая зависимость для степени извлечения позволяет обрабатывать экспериментальные данные в виде замеряя величину коэффициента пропорциональности а. [c.213]

При третьем методе (определение вириального коэффициента) экспериментальные данные используются для составления вириального уравнения, содержащего постоянные, характеризующие отклонения газа от идеального. Обычно используют второй вириальный коэффициент, иногда применяются коэффициенты и более высокого порядка. Вириальный коэффициент связан с /С обычно предполагается, что пеидеальность газа, не связанная собразо- [c.180]

Обработка экспериментальных данных осложняется дополнительно тем обстоятельством, что значительная часть исследовавшихся элементов (катализаторы, адсорбенты, керамическая насадка скрубберов) имеет шероховатую поверхность с коэффициентом формы Ф<1. Так, явно завышенное значение Кк = = 1,57 для алундовых цилиндров, вероятно, объясняется тем, что при сильной шероховатости их поверхности фактическая удельная поверхность слоя ао была выше значения, полученного из обмера геометрических размеров цилиндриков. То же замечание относится и к таблеткам катализаторов [36]. [c.64]

Таким образом, диффузионное неренапряжение определяется в первую очередь предельной плотностью тока щ1) пли величиной константы /Сд, Предельная плотность тока по теории Нернста — Бруннера, как это следует из ург.внения (15.28), зависит прежде всего от коэффициента диффузии соответствующих частиц , их заряда 2 , начальной концентрации Сг° (или, что то же самое, концентрации за пределами диффузионного слоя) и толщины диффузионного слоя б. Числа переноса данного внда ионов ii, как ул< е отмечалось, могут быть сделаны равными нулю кроме того, миграция вообще отсутствует в случае незаряженных частиц. Коэффициент диффузии можно либо рассчитать, либо заимствовать из экспериментальных данных определение начальной концентрации С также не представляет затруднений. Наименее определенной величиной является толщина диффузионного слоя, которая не может быть рассчитана в рамках теории Нернста—Бруннера. Ее определяют экспериментально, чаще всего из измерения предельной илотности тока. Опытные данные показывают, что б весьма мало зависит от состава раствора, но замс но меняется при изменении режима движения электролита. Эту зависимость можно передать эмпирической формулой [c.310]

Качественное рассмотрение, проведенное Дильманом [55, 67], приводит к выводу, что в системах жидкость — жидкость п = 23. Ддя установления этого закона необходимы надежные экспериментальные данные о зависимости коэффициента массопередачн от числа Шмидта. Из имеющихся в литературе данных по массообмену в системах жидкость — пар [68], жидкость — жидкость [69] и жидкость — газ [70, 71] следует, что в указанных системах й 2. [c.183]

Исходя из указанных значений К для слоев из частиц неправильной формы, можно в соответствии с (I. 10) определить наиболее вероятное значение коэффициентов формы Ф = 6laodv, где dv — диаметр шара, равновеликого по объему зерну. Подробные таблицы обработанных таким путем экспериментальных данных для частиц всех трех групп приведены в [4, стр. 80]. Анализ этих сводных данных приводит к следующим выводам [c.58]

Валлею и Винтеру [14] удалось получить уравнение, подобное уравнению Чен-ме)1а, из развитого здесь простого рассмотрения средних длин свободного пробега. Работа основана иа более ранной теории Ферса [15] и позволяет оценить коэффициенты А , с хоро-1НИМ совпадением с экспериментальными данными. [c.171]

При определении производительности аварийной вентиляции учитывают факторы, влияющие на эффективносФь воздухообмена (схему притока — вытяжки, кратность воздухообмена). Поправку на производительность вводят в виде коэффициента эффективности I, найденного по экспериментальным данным. [c.235]

В результате сопоставления экспериментальных данных по зависимости коэффициента сопротивления от отношения вязкостей дисперсной и сплошной фаз в диапазоне 4<Ке2<100 и значений ц = 0 0,0476 0,0781 0,266 0,554 1,06 1,40 авторы работы [11] предложили графическую корреляцию между величинами С/Л и 3,05Ке7° , где [c.14]

При феноменологическом подходе структура указанных параметров постулируется на основе более или менее правдоподобных гипотез, а для нахождения коэффициентов, входящих в полученные соотношения, привлекаются экспериментальные данные. Метод осреднения дает возможность конкретнее и более обоснованно установить структуру указанных выше членов, связав их.с параметрами течения на уровне отдельных частиц (мелкомасштабного течения). Однако для того, чтобы связать эти параметры с параметрами осредненного движения фаз, приходится вводить достаточно приближенную схематизацию мелкомасштабного течения, поскольку точное определение локальных характеристик течения дисперсной смеси практически невозможно. Окончательный вид выражений для тензоров напряжений в фазах и силы межфазного взаимодействия в зависимости от способов осреднения и принятых схем мелкомасштабного течения оказывается различным. Кроме того, эти выражения могут быть получены аналитически лишь для предельньгх случаев движения дисперсной смеси, когда сплошная фаза — очень вязкая или идеальная жидкость. Поэтому в дальнейшем для определения структуры указанных выше членов будем использовать в основном феноменологический подход, привлекая лишь в некоторых случаях результаты, полученные аналитическими методами. [c.60]

Несмотря на сделанное выше замечание, авторам [41] удалось добиться хорошего совпадения расчетных значений относительной скорости с отобранными ими экспериментальными данными. Для того чтобы обобщить предложенный ими метод расчета на случай промежуточных и больших значений критерия Рейнольдса, Барни и Мизрахи ввели модифицированные критерий Рейнольдса Ке и коэффициент сопротивления С [c.76]

Массообмен в зоне отрыва можно приближенно рассчитать, вос-пользовавишсь для функции тока в кормовой области сферы разложением типа (4.101). При этом формально считается, что в зоне отрыва образуется диффузионный пограничный слой и что в точке набегания потока со стороны отрывной зоны (точка т = тг) концентрация вещества равна концентрации вдали от сферы. Полный диффузионный поток определяется суммой потоков в пограничных слоях до точки отрыва и в зоне отрьганого течения. Такой приближенный способ учета массообмена в вихревой зоне был применен в работах [281, 286]. Следует однако отметить, что он носит весьма условный характер, так как ввиду наличия циркуляции жидкости в вихревой зоне граничное условие постоянства концентрации вдали от капли для этой области не вьшолняется. На рис. 4.11 кривая/характеризует массообмен твердой сферы. Штриховая часть этой кривой соответствует решению без учета массообмена в зоне отрыва. Заметим, что при фиксированных значениях Ре с изменением Ке от 0,5 до 100 коэффициент массообмена для твердой сферы возрастает примерно в 1,6 раза. На рис. 4.11 приведены также экспериментальные данные Гриффита [287] для капель с отношением вязкостей i =0,38 0,42 и 2,6. Для твердой сферы и капель жидкости в газовом потоке для массо- и теплообмена опытные данные в ряде работ [288-291] обрабатьшались в виде корреляционной зависимости [c.201]

На рис. 4.16 и 4.17 представлены зависимости степени извлечения (насыщения) от высоты колонны, построенные по экспериментальным данным [327], полученным при малых временах образования капли. Для систем с лимитирующим сопротивлением в сплопшой фазе коэффициент массопередачи не зависит от времени и линейная экстраполяция допустима (рис. 4.16). Однако при лимитирующем сопротивлении дисперсной фазы, как следует из рис. 4.17, кажущийся концевой эффект, найденный экстраполяцией отточкиЯ=12 см, зависит от диаметра капель и равен 52 35 и 25 % для капель диаметром 0,14 0,19 и 0,28 см, соответственно. Характерным является отклонение экспериментальных точек на малых высотах колонны от экстраполяционной кривой в сторону меньших значений степени насьпцения. Из этого следует, что истинные значения концевого эффекта существенно меньше полученных методом линейной экстраполяции. [c.211]

Хартье [331] для определения концевого эффекта при лимитирующем сопрогавлении дисперсной фазы использовал метод отбора капель на расстоянии от штуцера, равном 1 см. Экспериментальные точки откладывались в координатах степень насыщения (с ,) - корень квадратный из времени формирования капли (у/Т/). Считалось, что пересечение экспериментальных кривых с осью ординат дает суммарный эффект насыщения при движении капель от штуцера до места отбора и при коагуляции на поверхности раздела фаз. Коэффициент а, определяемый по тангенсу угла наклона кривых, оказался равным 0,83 — 1,25. Однако при лимитирующем сопротивлении дисперсной фазы относительная погрешность степени насыщения при малом времени образования капли значительно выше, чем при больших. То же имеет место и при коагуляции на границе раздела фаз. Поэтому обработка экспериментальных данных по методу [331] может приводить к неточным результатам в определении коэффициента а. [c.213]

Из многочисленных экспериментальных данных известно, что в распылительных, насадочных и тарельчатых колоннах объемный коэффициент массопередачи линейно возрастает с увеличением скорости подачи дисперсной фазы Кд в широком диапазоне изменения последней. Линейная зависимость лго от Кд может наблюдаться, например, в том сл)Д1ае, когда размеры капель и скорость их подъема не зависят от Кд, что подтверждается при небольших значениях удерживающей способности (УС) прямыми экспериментами по фотографированию капель. В этом случае коэффициент массопередачи к не зависит от Кд, а величина удельной межфазной поверхности раздела а, пропорциональная числу капель в единице объема, линейно возрастает с увеличением Гд. Однако линейная зависимость ко от Гд может иметь место не только в этом частном случае, но и тогда, когда возрастание а компенсируется уменьшением к. В связи с этим в работах [349-351 ] нами было предложено использовать для расчета скорости массопередачи и высоты колонны приведенные коэффициенты массопередачи [c.220]

При изучении массообмена, осложненного химическими реакциями как в дисперсной, так и в сплошной фазах в колонных аппаратах,ограничимся рассмотрением сравнительно небольших задержек дисперсной фазы, не превышающих 15 %. В гл. 6 были приведены экспериментальные данные, согласно которым при задержке дисперсной фазы менее 15 % измеренные величины коэффициентов массопередачи в единичные капли и в стесненном потоке в пределах разброса опьггных данных совпадают. Поэтому при вьшоде уравнений массообмена в колонных аппаратах мы не будем учитьшать стесненность потока. Отметим, что в подавляющем большинстве абсорбционных, экстракционных и теплообменных колонных аппаратов с дисперсной фазой задержка дисперсной фазы не превьппает указанной величины. [c.299]

Майр и соавторы [33] разработали метод анализа экспериментальных данных для равновесного процесса, при котором бинарная смесь пропускается через длинную колонну, заполненную неподвижным и первоначально сухим силикагелем. Вслед за этой смесью вводится жидкость, полностью вытесняющая оба компонента из адсорбента. По аналогии с перегонкой при полном орошении эти авторы рассчитали коэффициент разделения Л для различных систем. Они также расширили аналогию, вычислив высоты, эквивалентные одной теоретической тарелке. Такие высоты нельзя применять, если лимитирующил фактором процесса является скорость переноса. [c.156]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология