Теплообмен в топочной камере

Для расчета этой температуры прежде всего необходима формула, позволяющая оценить изменение температуры по ходу факела в топочной камере. Для этого может быть принята формула, использованная А. М. Гурвичем и А. Г. Блохом при анализе влияния характера температурного поля на лучистый теплообмен в топочной камере. Эта формула имеет следующий вид [c.212]

Теплообмен в топочной камере [c.28]

Это значительно интенсифицирует лучистый теплообмен в топочной камере. [c.53]

Общность кривых изменения безразмерной температуры для рассматриваемых горелок заключается только в том, что максимум температур получен в непосредственной близости от устья горелки. Это очевидно обусловлено хорошим предварительным смешением как для инжекционной горелки, так и для горелок с принудительной подачей воздуха (вертикальной щелевой и низкого давления Ленгипроинжпроекта). Все три рассматриваемые горелки выдают несветящийся факел. Расположение максимальных температур в непосредственной близости от амбразуры очевидно должно влиять на теплообмен в топочной камере. [c.17]

Размещение вторичных излучателей в топочной камере изменяет ее аэродинамические характеристики. Однако исследование влияния вторичных излучателей на аэродинамику топки котлов малой производительности и теплообмен в ней не производилось. В работах [Л. 59, 67] указывается, что установка вторичных излучателей повышает теплообмен в топочной камере. [c.59]

ТЕПЛООБМЕН В ТОПОЧНОЙ КАМЕРЕ [c.66]

Результаты опытов показывают, что конфигурация излучателя, его рабочая поверхность и характер потоков в топочной камере оказывают существенное влияние на теплообмен в топочной камере. Следовательно, не во всех случаях установка вторичного излучателя будет эффективной. [c.76]

Теплообмен в топочной камере котельного агрегата зависит от конструктивных и режимных параметров работы горелочных устройств, их компоновки, места отвода продуктов горения и ряда других факторов. Влияние указанных факторов на теплообмен в топочных камерах котлов малой производительности особенно существенно и недостаточно изучено. Основной экспериментальный материал, накопленный к настоящему времени, относится к топкам энергетических котлов большой мощности [Л. 26, 29, 53]. Теплообмен в топках котельных агрегатов малой производительности изучался в работе [Л. 9] при сжигании различных топлив, в том числе и газообразного. Однако в этой работе не исследовалось влияние на теплообмен компоновки горелок и их конструктивных и режимных параметров. [c.76]

Рассмотрим полученные данные совместно с кривыми изменения безразмерной температуры по длине факела при установке вертикальной щелевой и турбулентной горелок. Характер изменения температур по оси факела турбулентной горелки Ленгипроинжпроекта и местоположение максимума температур в опытах с различными диаметрами газовыпускных отверстий осталось неизменным (рис. 13). Следовательно, постоянная температура на выходе из топочной камеры при различных диаметрах газовыпускных отверстий обусловлена неизменным распределением температур в топочной камере. Изменение безразмерной температуры по длине факела вертикальной щелевой горелки для разных диаметров и формы газовыпускных отверстий различно (рис. 11, а). При этом переход от круглых газовыпускных отверстий к щели шириной 0,5 мм приводит также к смещению местоположения максимума температуры. Естественно возникает вопрос, не расходятся ли полученные нами экспериментальные данные с результатами исследований [Л. 26, 28] выявившими связь между температурой продуктов горения, покидающих топку, и расположением максимума температур в ней. В этих работах влияние расположения максимума температур на теплообмен в топочной камере рассматривается при неизменной степени черноты факела. В наших же опытах степень черноты факела не могла быть неизменной, так как изменение диаметра и формы газовыпускных отверстий влияет на качество смешения газа с воздухом и, следовательно, на степень светимости факела. Таким образом, в наших опытах изменялось не только температурное поле топки, но и степень черноты факела. Значит, сохранение температуры на выходе из топочной камеры при различных диаметрах и форме газовыпускных отверстий является равновесным результатом двух факторов степени черноты факела и местоположения максимума температур. Действительно, при одинаковых температурах излучение светящегося пламени более интенсивно, чем несветящегося. Но при сжигании несветящимся пламенем достигается более высокая максимальная температура и максимум температур расположен в непосредственной близости от устья горелки (см. рис. 11, а). [c.78]

Исследование влияния компоновки прямоточных горелок на теплообмен в топочной камере [Л. 95] производилось на котлах ДКВ-2-8, ДКВ-4-13, НРч и Универсал-6. [c.81]

Э с т е р к и н Р. И., Ч е р ч е с Л. А., Цыпин В. М., Исследование влияния компоновки газогорелочных устройств на теплообмен в топочных камерах котлов малой производительности, Тезисы докладов к Третьему научно-техническому совещанию по теории и практике сжигания газа, Энергия , 1965. [c.206]

Чтобы разделить сложный теплообмен в топочной камере на конвективную и лучистую составляющие методом воздушной продувки для печей с поперечным направлением пламени, воспользуемся работой [8]. [c.96]

В разделе Использование газа в промышленных и энергетических установках приводятся результаты исследования процессов горения и теплообмена в котлоагрегатах малой и большой производительности, камерах сгорания газотурбинных установок и специальных топочных устройствах. Изложены некоторые данные о влиянии конструкции и компоновки газогорелочных устройств на теплообмен в топочной камере. Рассмотрены также современные методы контроля процесса горения. [c.4]

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ КОМПОНОВКИ ГАЗОВЫХ ГОРЕЛОК НА ТЕПЛООБМЕН В ТОПОЧНЫХ КАМЕРАХ КОТЛОВ МАЛОЙ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ [c.406]

Колосниковая решетка для предотвращения ее перегрева при работе на газе засыпается битым шамотным кирпичом класса А на высоту 300 мм. Раскаляясь, этот слой шамота служит вторичным излучателем, интенсифицирующим теплообмен в топочной камере. Удаление шамотного боя при переводе котлов, с газового на твердое топливо производится через щели, образующиеся при повороте колосников. [c.62]

Аналогичная картина наблюдается п на других расстояниях от амбразуры горелки при несколько ином соотношении количественных характеристик. Следовательно, меняя направление вращения вихревых потоков и варьируя интенсивность крутки, можно влиять на динамику топочных газов, т. е. на характер движения среды, окружающей указанные вихри. В свою очередь активное воздействие на аэроструктуру индивидуального факела или группы вихревых пламен может оказывать весьма существенное влияние на теплообмен в топочной камере. Скоростные поля закрученных пламен соседних горелочных стройств образуют суммарное поле, профиль которого зависит от интенсивности крутки и от направления вращения взаимодействующих пламен. Так, например, при встречном направлении вращения пламен вершина профиля динамического напора направлена вниз, а при расходящемся направлении вращения пламен, наоборот, вверх. Есть основания полагать, что, ис- [c.155]

Исследования котла ДКВ-2 показали, что изменение скорости выхода газа из отверстий вертикальной щелевой горелки в пределах от 52 до 181 м сек не влияет на теплообмен в топочной камере. Это подтверждается тем, что точки, характеризующие изменение безразмерной температуры от производительности котла, группируются около кривой (рис. 38), построенной для опытов, проведенных при различных диаметрах и ( юрме отверстий. Аналогичные данные получены при исследовании котла ДКВР-6,5-13 при изменении скорости выхода газа из отверстий от 18 до 78 м1сек для горелки с периферийной выдачей газа в закрученный поток воздуха (рис. 39, б). [c.80]

Из приведенных кривых распределения температур в характерных сечениях топочных камер ясно, что температурное поло топки для каждой компоновки пмеет своеобразный определенн ып характер. Одпако, как бы-, Ю показано вьиие, на итоговый теплообмен в топочной камере это практп-чески не оказывает влияния. Измерения локальных тепловых потоков также показа.тю, что характер их распределения соответствует изменению температур в топочной камере. Следовательно, для рассмотренных случаев распределение температур влпяет только " на локальный теплообмен, что пмеет особенно [c.415]

В связи с этим, естественно, возникает вопрос, в какой степени вводимые в горелки или топку частично охлажденные дымовые газы (180—250 °С) окажут влияние на теплообмен в топочной камере и газоходах котла. Для решения этого вопроса были проведены расчеты теплообмена в котлах типа ДКВР-10-13 и ДКВР-20-13 при сжигании природного газа (QPh = 33,5 МДж/мЗ) и мазута в условиях изменения степени рециркуляции от О до 40 %. Нагрузка котлов номинальная. Коэффициенты избытка воздуха в топке принимались постоянными независимо от степени рециркуляции и равными при сжигании газа 1,10, мазута 1,15. [c.248]